Аналитика



Подземное хранение природного газа

ГЛАВА XVIII

ПОДЗЕМНОЕ ХРАНЕНИЕ ПРИРОДНОГО ГАЗА


Пласты, из которых до использования под хранилище добывали газ или нефть, следует проверять с точки зрения их способности сохранить газ под давлением. В тех случаях, когда вблизи районов газопотребления не имеется выработанных нефтяных коллекторов, подземные хранилища газа создаются в водоносных пластах. Данные по развитию подземного хранения газа в США приведены в табл. XVIII. 1.

При определении емкости газохранилища и темпов отбора газа предварительно необходимо изучить спрос потребителей на газ. Большое влияние на темпы потребления газа в отопительный сезон оказывает погода.

После установления для распределительной системы годовых объемов хранения и суточных расходов газа может быть запроектировано промысловое обустройство хранилищ.

§ 1. УСЛОВИЯ ПОЛНОЙ

Высокоразвитые северо-восточные и северные области Соединенных Штатов, а также Восточная Канада не имеют запасов природного газа. Его можно доставить с юго-западной части Соединенных Штатов и из Западной Канады по магистральным газопроводам протяженностью свыше 3000 км. Задача компаний, обслуживающих магистральные газопроводы, состоит в том, чтобы добиться 100%-ного использования их пропускной способности в течение всего года. Такая загрузка позволяет достичь наименьшей стоимости транспортировки газа, так как при этом все виды затрат (обслуживание, эксплуатационные расходы, амортизация, расходы общего назначения и налоги) распределяются на большее количество продукции. Годовая эксплуатация газопровода при 100%-ной производительности определяется термином «стопроцентный коэффициент загрузки».

Процентное выражение частного от деления годовой фактической подачи на годовую пропускную способность называется коэффициентом загрузки действующего газопровода.

Таблица XVIII. 1 Развитие подземного хранения газа в США

Годы

Количество газохранилищ

Количество штатов, в которых имеются хранилища газа

Отбор газа из хранилищ, млрд. м

Предельная емкость хранения, млрд. м3

1944

50

11

_

3,78

1947

70

11

7,00

1949

80

11

13,95

1950

125

15

4,00

21,67

1951

142

15

5,60

25,65

1952

151

16

6,58

36,18

1953

167

17

6,52

48,58

1954

172

17

8,51

52,05

1955

178

18

9,85

58,69

1956

188

20

13,92

96,27

ЗАГРУЗКИ ГАЗОПРОВОДА

Задача состоит в том, чтобы добиваться работы газопровода с более высоким коэффициентом загрузки. С этой целью в периоды пикового потребления газа стремятся организовать равномерную или непрерывную подачу газа промышленным объектам при пониженных расходах.

В других случаях работа магистральных газопроводов с высоким коэффициентом загрузки достигается за счет использования подземных хранилищ газа, расположенных вблизи района газопотребления.

1. КОЭФФИЦИЕНТЫ ЗАГРУЗКИ В ГАЗОРАСПРЕДЕЛЕНИИ

Все потребители природного газа — бытовые, коммунальные, промышленные, так же как и отопление, характеризуются переменностью газопотребления. Наибольшие затруднения вызываются отоплением, потребность газа ка которое колеблется в пределах от нуля в летние и до максимума в зимние месяцы.

Природный газ пользуется большим спросом как топливо для бытовых нужд, что определяет его стоимость и конкурентоспособность по сравнению с другими видами топлива. Потенциально максимум использования газа определяется затратами газа на отопление жилых домов. В этом случае проблема состоит в изыскании эффективных и экономичных методов регулирования подачи газа иа нужды отопления.

2. ПОДАЧА ГАЗА НА ОТОПЛЕНИЕ

Температура воздуха, при которой не требуется отопление, составляет в США 18,3° С; при температуре воздуха хотя бы на 1° ниже этой величины возникает необходимость в отоплении.

Для удобства получения осредненных данных об объеме газа потребного для отопления (что необходимо как при расчете распределения газа по потребителям, так и для проектирования новых газопроводов), в США количество газа, необходимого на отопительный сезон, определяется в зависимости от величины градусо-суток. Так. например, среднесуточная температура 0°С эквивалентна 18,3 градусо-суткам. Нормальный отопительный сезон в Детройте характеризуется 3560 граду-со-сутками. Эта величина по данным бюро прогнозов США является средней за 30 лет (1921—1950 гг).

В табл. XVIII. 2 приведены средние числа градусо-суток по месяцам за 30 лет в 24 городах различных районов США и в одном городе Канады. Из этой таблицы следует, что приблизительно 70% от общего количества потребляемого газа на отопительные цели приходится на декабрь, январь, февраль и март, в то время как в летний период и в сентябре подача газа на отопление составляет менее 5%.

Минимальные колебания температуры в США отмечаются в западном побережье.

Среднее число градусо-суток по месяцам

Город

Январь

Фев

раль

Март

Апрель

Май

Июнь

Июль

Август

Сен

тябрь

Ок-

тябрь

Ноябрь

Де

кабрь

Сред-негодо по е

Детройт........

667

595

515

310

140

33

4

53

211

415

612

3560

Чикаго........

690

585

448

282

127

32

0

50

194

42

636

3510

Нью-Йорк.......

556

506

415

232

72

4

0

17

139

306

. 502

2760

Омаха.........

723

587

462

216

97

18

3

21

184

435

647

3425

Сиэтл ь........

479

375

. 353

264

171

86

42

39

106

228

352

434

2930

Сан-Франциско ....

294

220

210

182

141

91

80

75

56

96

177

270

1900

Лос-Анжелос.....

210

280

151

103

67

31

17

12

31

48

111

169

1120

Соленое озеро .....

663

492

412

252

127

45

0

0

49

211

428

577

3260

Хаустон........

219

147

102

20

0

0

0

0

0

4

100

178

770

Луисвилль.......

518

432

339

158

52

3

0

0

28

129

321

484

2564

Сант-Луис.......

564

455

360

165

56

6

0

0

25

129

333

515

2610

Вашингтон ......

496

434

360

179

48

0

0

0

21

132

288

465

2410

Мемфис ........

402

318

237

77

41

0

0

0

9

70

240

374

1740

Атланта........

351

301

224

74

11

0

0

0

4

61

218

341

1570

Тампа .........

112

82

57

0

0

0

0

0

0

33

90

374

Феникс ........

512

398

348

205

91

9

0

0

19

91

350

474

2520

Альбукерк .......

538

396

327

161

39

4

0

0

5

121

251

498

2437

Оклахома-Сити.....

481

361

272

101

22

0

0

0

77

86

267

427

2022

Портланд .......

207

676

576

385

219

65

83

31

11

286

458

687

4270

Виннипег .......

1120

936

803

402

443

119

23

53

220

434

725

981

6040

Елена ........

815

646

565

363

222

109

20

37

178

343

550

728

4577

Бисмарк........

960

813

658

365

197

64

16

21

126

333

610

852

5020

Новый Орлеан.....

202

138

105

17

0

0

0

0

0

4

88

171

731

Миннеаполис......

868

727

587

311

144

45

4

9

87

250

533

785

4360

Денвер ........

638

513

468

292

153

36

3

6

67

236

428

573

3407

Примечание. При составлении таблицы использованы данные Бюро прогнозов за 30 лет (1921 —1951).


Чтобы достичь 100%-ного коэффициента загрузки, компания по распределению газа, поставляемого в количестве до 5,7 млрд. лг’/год при 50% отопительного газа, оставшийся газ направляет в хранилище емкостью порядка 35—40% от годового объема отопительного газа, т. е. 1—1,14 млрд. м3. При таких больших объемах экономическое хранение газа возможно лишь при использовании больших подземных хранилищ.

Среднегодовые значения градусо-суток заметно меняются по годам. Так, например, для Детройта на период с 1900 по 1953 г. максимальное значение граду со-суток на 18% превышало среднее значение, а минимальное было ниже на 15% этой же величины. На рис. XVIII. 1 показана кривая градусо-суток в году для Детройта.

Таким образом, спрос на газ в зависимости от условий может значительно колебаться, вследствие чего для транспортников возникает и другая сложная проблема, состоящая в том, чтобы определить дополнительные источники газа, если необходимо повысить его расход, определить производительность дополнительных трубопроводов, найти степень увеличения расхода газа в более холодное время, а также разместить летние излишки газа.

При размещении летних излишков газа существенные затруднения даже для компаний, имеющих подземные газохранилища, вызывает прерывистая во времени подача газа промышленным объектам.

На расход топлива, помимо суточных температурных изменений, значительно влияет также скорость ветра. Но компании по распределению газа скорость ветра как самостоятельный фактор, определяющий максимальный суточный расход топлива, обычно в расчеты не включают, так как скорость ветра больше, чем другие факторы, зависит от географических условий и может быть учтена в общем расчетном коэффициенте, найденном для данного района.

Таблица XVIII. 2

Время, месяцы

Рис. XVIII. I. Кривая градусо-суток для г. Детройта.

Если не считать потребление газа на отопительные нужды, наибольшим по объему является промышленное его потребление. Основная часть газа при промышленном потреблении расходуется в рабочее время. Праздничные дни также заметно влияют на характер промышленного газопотребления. На коммерческие 38 нужды газ потребляется в значительно меньшем количестве, но характер газопотребления сходен с промышленным. Бытовое газопотребление (использование газа при приготовлении пищи, для холодильников, для подогрева воды, на сушку одежды и сжигание мусора) значительно изменяется в течение суток.

Потребление газа на кондициирование воздуха меняется также резко и имеет весьма существенное значение для районов с более теплым климатом.

§ 2. ЗАГРУЖЕННОСТЬ РАСПРЕДЕЛИТЕЛЬНЫХ СИСТЕМ

Общий коэффициент загрузки распределительной системы зависит от соотношения объемов газа для различных потребителей, перечисленных в § 1.

На рис. XVIII. 2 приведен годовой график потребления газа пятью разными городами севера центральной части США. Кривая А отражает потребление газа небольшим курортным городком с протяженностью распределительной сети 1,8 км> по которой подается пропа-но-воздушная смесь с калорийностью 800 кк/кГ. Газ на отопительные нужды не используется; пиковые суточные нагрузки встречаются в летнее время при увеличении населения в курортный сезон.

Кривая Б показывает потребление газа большим городом, распределительная сеть которого составляет 19,4 км. Промышленное потребление газа невелико и составляет 9% от общего потребления, в то время как на отопление расходуется 35%.

«S ?

^<*2 0896 ^ Q4US |jl^fl4j ?3S2


0,728

0,672 0,616 0,560 ^ 0,504

«=) о,4 us * от «а о,ъъв <§. 0,280 ^ 0224


1,192

1680

1,568

1,4-56


1


=5 0336


0,V2    0,056    ^    0,0056


0


Январь Февраль Март Апрель май

вр


Июнь Июль Август Сент Окт Ноябрь Декабрь ем я, месяцы


Кривая С показывает потребление газа городом, протяженность распределительной сети которого составляет 77 км. В этом городе промышленное потребление газа составляет около 14%, на отопление расходуется 46%.

Кривая ? показывает потребление газа городом с протяженностью распределительной сети 26,7 км. Потребление газа промышленностью в этом городе сравнительно велико, составляет около 35% от общего потребления; потребность отопления составляет 41%.

Рис. XVIII. 3. Кривые, характеризующие колебания потребления газа за каждый час в сутки в зимний и летний периоды.

/ — понедельник (18/1); 2 — вторник (19/1);    3    —    суббота (23/1);    4— понедельник (12 /VII); 5 — вторник

(13/VII); 6 — суббота (17/VII).


Кривая Д изображает потребление газа небольшим городом с протяженностью распределительной сети

2,8 км, на отопление приходится 82%. Следует обратить внимание на то, что уменьшение загрузки распределительной системы связано с увеличением потребления газа на отопление.

По кривой Е, т. е. для города с большим объемом промышленного потребления газа, наблюдаются большие колебания в потреблении газа к концу недели летнего периода.

В отопительную нагрузку включены затраты газа на отопление всех зданий, за исключением промышленных.

Кривые наглядно показывают, что там, где отопительная нагрузка достаточно велика, колебания других видов потребления газа во время отопительного сезона незаметны.

На рис. XVIII. 3 показаны кривые, характеризующие колебания газопотребления за каждый час в сутки в зимний и летний периоды для города, потребление которого на рис. XVIII. 2 представлено кривой С. Максимальное потребление независимо от времени года наблюдается примерно на 9 ч утра, а минимальное — с полночи до 4 ч утра. Повышенное потребление газа (в летнее время с 16 до 18 ч) вызвано приготовлением пищи. В зимнее время потребление газа на отопление почти полностью скрывает повышение потребления газа на приготовление пищи,

§ 3. ПРОГНОЗ ГАЗОПОТРЕБЛЕНИЯ

Прогнозирование потребности в газе имеет важное значение и выполнять его следует на год или больше, чтобы заранее подготовиться и обеспечить подачу газа в необходимых объемах, а также предусмотреть средства, обеспечивающие эту подачу. Пиковые нагрузки (особенно суточные) должны определяться для всех видов потребителей по отдельности и вместе.

Прогнозирование усложняется, если по новым районам нет статистических данных и исследований по потреблению газа.

2. РАСХОД ГАЗА

Данные по расходам газа для разных потребителей приводятся в табл. XVIII. 3.

Годовой расход газа на бытовые нужды в основном зависит от количества установленных бытовых приборов: водонагревателей, кухонных плит, холодильников, сушилок для одежды, мусоросжигателей и т. д. В каждом районе, где газораспределяющая компания стремится к увеличению сбыта газа, расход газа на бытовые нужды будет постепенно увеличиваться. Расход газа на отопление жилых домов, определяемый дефицитом гра-дусо-суток, зависит от средних размеров и конструкции зданий в данном районе. Хорошая теплоизоляция жилых домов заметно снижает расходы газа на отопление. Расход газа зависит также от размеров предприятия и его специфики.

3. КОЭФФИЦИЕНТ НАГРУЗКИ

В табл. XVIII. 4 даны значения коэффициентов нагрузки по видам потребления.

Таблица XVII 1.3 Нормы расхода газа

Вид потребления газа

Коэффициент расхода

Бытовое .........

550—1000 м3/год

Коммерческое.......

2000—5000 »

Отопление:

а) жилищ.......

0,6—1,0 ж3/ДГС*

б) коммерческих пред

приятии ......

1,5—3,0 м3/ДГС*

* ДГС — дефицит градусо-суток.

Таблица XVIII. 4

Коэффициенты нагрузки по видам потребителей

Вид потребления газа

Пределы коэффициентов нагрузки, %

Быт и коммерческие предприятия . . .

Промышленные предприятия......

Собственные нужды компании и неучтен-

75—80

55—75

90—100

Коэффициент нагрузки по потреблению газа для отопительных целей зависит часто от соотношения между самыми холодными зпмпимн сутками и числом граду-со-суток за весь зимний период.

4. ГОДОВАЯ ПОТРЕБНОСТЬ И ПИКОВЫЕ РАСХОДЫ

Для прогнозирования газоснабжения объекта необходимо годовые потребности и пиковые расходы газа по отдельным потребителям свести в общую систему (табл. XVIII. 5),

В этом примере принято, что коммунально-бытовой сектор на отопление расходует 60% от всего используемого им газа.

Годовой расход газа коммунальными и бытовыми потребителями определяется умножением нормы расхода газа на число потребителей.

Расход газа за год на отопление домов и бытовых предприятий находится как произведение нормы расхода газа на число потребителей и на годовую величину градусо-суток.

Средний дневной расход газа находится делением годового потребления на 365 дней. Максимальный дневной расход газа определяется путем деления среднего расхода на фактор нагрузки.

Общий максимальный расход газа находится умножением найденного максимального расхода газа на коэффициент неодновременности, который определяется опытным путем и позволяет учитывать.то обстоятельство, что не все предприятия данного класса имеют пики газо-потребдения точно в одно и то же время. Коэффициент неодновременности изменяется от 0,7 до 1. В расчетах табл. XVIII. 5 он принят равным 0,9.

Для обеспечение газом рассматриваемого объекта газопровод производительностью 3230 тыс. м3/сутки должен был бы работать с коэффициентом нагрузки 46,7%.

Из табл. XVIII. 2 следует, что в Детройте среднее число градусо-суток за 30 лет равно 3560, а средняя же величина за сутки составит 3560 : 365, т. е. 9,8 градусо-суток. Эта величина отмечена на рис. XVIII. 2 жирной горизонтальной прямой.

По диаграмме (рис. XVIII. 1) видно, что число градусо-суток выше этого среднего уровня и составляет 1370. Эта величина соответствует годовой нагрузке в потреблении газа па отопление, равной 1370X100 = 38,5%. Если бы газопровод работал при коэффициенте нагрузки 100%, то потребовалось бы создать хранилище газа емкостью 38,6% от объема газа, используемого на отопительные цели, т. е. (269000 — 40300) 0,386 — 119300 тыс. ж3. Это хранилище должно обеспечить максимальную подачу газа в размере 3230— 1529,1 = 1700,9 тыс. нм3/сутки. Максимальная часовая подача газа обычно определяется как доля от максимальной суточной подачи.

При равномерном расходе газа в течение суток этот процент составит 4,2, по может доходить и до 6—6,5%.

Таблица XVII1.5

Годовое потребление газа и пиковые нагрузки

Виды потребления газа

Количество потребителе;!, тыс.

Норма потребления, мэ

Среднегодовое значение градусо-суток

Годовая подача газа, тыс. м3

Коэффициент нагрузки, %

Среднесуточное потребление , тыс.

Максимальное суточное потребление, тыс. мг

Бытовое.................

100

840

84 000

80

236,0

295,0

Коммерческие предприятия........

Отопление:

5

3 000

15 000

80

41,1

51,4

а) жилищ..............

60

1,26

3560

269 000

29

737,0

2540

б) коммерческих предприятий.....

3

3,78

3560

40 300

29

114,0

393

Промышленность.............

84 000

65

237,0

365,0

Буферный потребитель (промышленный) . .

42 000

118,0

Неучтенное потребление и собственные нужды

_

16 800

100

46,0

46,0

Всего. . .

551 100

1523,1

3590,4*

* 35;)0,4 X 0,!) = 3230 тыс. м*/сутки..

§ 4. СОСТАВЛЕНИЕ ГРАФИКА РАБОТЫ ХРАНИЛИЩА

Годовое потребление газа должно быть представлено по месяцам и видам потребления. Допустим, что для обеспечения подачи газа магистральный газопровод работает при коэффициенте нагрузки, равном 100%.

В табл. XVIII. 6 приводятся данные по объему потреблений, подачи и хранения газа по месяцам года для рассматриваемого объекта газопотребления.

По веем видам потребления газа, за исключением газа, идущего па топливные нужды, месячная подача его определяется путем деления годовой продукции на 12. При расчете объема газа, используемого на отопление, расход его берется по табл. XVIII. 5 и умножается на месячный дефицит в градусо-сутках, значение которого, например, для Детройта берется из табл. XV111. 2.

Объем подачи газа по газопроводу определяется как произведение величины среднесуточного потребления (1529,1 гыс. нм3 по табл. XVIII. 5) на число дней в месяце.

Количес1во газа, подлежащего храпению, равно разности между объемом газа, подаваемым по газопроводу, и потребляемым объемом.

Необходимо отметить, что максимальный месячный отбор газа и:5 хранилища приходится на январь. При определении производительности хранилища необходимо рассчитать объем суточного отбора газа таким образом, чтобы обеспечить потребность газом в самые холодные зимние сутки. Если это будет досигнуто, то закачка

Месяцы

Потребление газа

Количество газа, необходимое для покрытия собственных нужд неучтенных потребителей

Всего

Произво

дитель

ность

газопро

водов

Требуемый объем хранилища

для

быто

вых

нужд

для нужд коммерческих предприятий

на отопление жнлнщ

на отопление коммерческих пред-прн я-тий

для

нужд

про-

мыш-

лен-

ностн

сбыт с перерывами

закачка

отбор

Январь.....

7

1,18

50,5

7,58

7

3,5

1,4

78,2

46,7

31,4

Февраль ....

7

1,18

45,0

6,75

7

3,5

1,4

71,7

42,2

29.6

Март......

7

1,18

38,9

5,85

7

3,5

1,4

64,8

46,7

18,2

Апрель.....

7

1,18

23,4

3,5

7

3,5

1,4

47,0

45,0

19,0

Май ......

7

1,17

10,5

1,57

7

3,5

1,4

32,2

46,7

14,6

_

Июнь......

7

1,17

2,5

0,39

7

3,5

1,4

23,0

45,0

22,1

_

Июль .... ¦ .

7

1,17

7

3,5

1,4

20,0

46,7

26,7

_

Август......

7

1,17

0,34

0,06

7

3,5

1,4

20,5

46,7

26,4

_

Сентябрь .....

7

1,18

4,03

0,61

7

3,5

1,4

24,7

45,0

20,4

-

Октябрь.....

7

1,18

16,0

2,38

7

3,5

1,4

38,4

46,7

8,3

-

Ноябрь.....

7

1,18

31,4

4,70

7

3,5

1,4

56,0

45,0

11,0

Декабрь ....

7

1,18

46,0

6,92

7

3,5

1,4

73,0

46,7

26,3

Итого . .

84,900

14,152

265,515

40,762

84,900

42,444

16,980

549,653

549,653

120,334

120,334

газа в хранилище в летний период будет проходить нормально. Исключением из этих правил являются подземные хранилища с высоким пластовым давлением, значительно превышающим рабочее давление на магистральных газопроводах.

В подобных случаях необходимо иметь компрессорную станцию большой мощности для сжатия газа, нагнетаемого в хранилище.

Такое положение, когда количество газа, поставляемого в течение года по магистральному газопроводу, точно соответствует количеству потребляемого газа, является идеальным. В действительности такой случай почти не встречается; на работу системы влияют колебания в спросе на газ, характер зимы и т. п. Кроме того, почти всегда имеются задержки при подключении и отключении непостоянных потребителей. Следовательно, объем подземного хранилища должен несколько превышать объем, рассчитанный на нормальные условия газопотребления.

§ 5. ИСПОЛЬЗОВАНИЕ ВЫРАБОТАННЫХ НЕФТЯНЫХ И ГАЗОВЫХ МЕСТОРОЖДЕНИИ

Полностью или частично выработанные газовые месторождения, находящиеся на сравнительно небольших расстояниях от крупных потребителей газа, несомненно, представляют собой лучшую и наиболее дешевую емкость для хранения газа. Можно также использовать выработанные нефтяные месторождения, хотя при этом возникает ряд дополнительных проблем, которых ие существует при использовании истощенных газовых месторождений. Для всех видов подземных хранилищ важно определить, на каком расстоянии от места потребления газа экономично располагать подземные хранилища. Определенный ответ на это дать затруднительно. В некоторых случаях при выборе подходящего месторождения можно настолько удалиться от места потребления газа, что становится более выгодным использовать другие способы хранения или же дополнительно построить газопроводы от района расположения крупных месторождений газа.

В табл. XVIII. 7 приведены данные по штатам о подземных хранилищах газа разного типа.

На конец 1955 г. капиталовложения в подземные хранилища газа, включая стоимость буферного газа, составили более 375 млн. долл.

Прежде чем принять решение об использовании истощенного месторождения в качестве подземного хранилища газа, необходимо тщательно изучить все геологические и технические данные по данному месторождению. Эти данные могут быть получены от промысловых работников из материалов разведочных работ, а также от государственных учреждений штата по охране недр и других контрольных органов.

Ценные материалы могут быть получены из журналов производства разведочных работ и работ по ликвидации и освоению скважин. Необходимы также сведения об изменениях дебита и давления в процессе эксплуатации газовых скважин, данные кернового анализа (пористость, проницаемость) и результаты лабораторного исследования связанной воды. Все эти сведения в сочетании с геологическими данными позволяют рассчитать емкость хранилища. Чтобы определить возможный темп отбора газа из хранилища и необходимое количество скважин, нужно изучить результаты испытания отдель ных скважин.

Особенно тщательно следует изучать акты по цемен-тажу и ремонту скважин, чтобы выяснить возможности появления утечек газа через недоброкачественные

цементные мосты и негерметичное заколонное про-. странство.

Штат

Месторождения

Общая емкость существующих хранилищ, тыс. мг

сухого

газа

нефти н газа

нефтн

водонос

ное

всего

буферный

газ

рабочий газ

всего газа

Арканзас.......

2

2

12 689

4 896

17 585

Калифорния ......

1

2

3

119 950

54 270

174 220

Иллинойс.......

2

2

56 200

55100

111 300

Индиана........

4

-—

4

14 175

9 165

23 340

Айова ........

1

1

71 138

71 138

142 276

Канзас........

15

¦—

15

101 061

76 976

178 037

Кентуки ........

4

1

5

40 078

22 980

63 058

Мичиган........

12

12

415518

446 940

862 458

Миссисипи.......

1

1

916

1 981

2 897

Монтана........

1

1

2

46 491

180 931

227 422

Новая Мексика ....

4

•—

4

153 070

178 990

332 060

Нью-Йорк ......

12

.—

12

85 791

70 525

156 316

Огайо ........

14

_

¦ —

14

454 413

472 610

927 023

Оклахома.......

7

.—

7

159 470

392 604

552 074

Пенсильвания .....

48

4

.—

52

593 351

581 760

1 175 111

Техас .........

1

1

I

.—

3

14 433

28 976

43 409

Западная Виргиния . .

27

3

.—

30

311 300

416 867

728 167

Вайоминг......

2

2

19 810

158 482

178 292

Всего . . .

155

10

5

171

2 669 854

3 225 191

5 895 054


Такому обследованию должны быть подвергнуты все скважины, вскрывающие пласт-хранилище в пределах газоносной его части. По некоторым скважинам, возможно, придется провести ремонтные и изоляционные работы.

На основе результатов такого изучения состояния фонда скважин решается вопрос о целесообразности использования данного истощенного месторождения для хранения в нем газа.

1. ПЕРЕОБОРУДОВАНИЕ СКВАЖИН

При сооружении подземного хранилища прежде всего следует переоборудовать все имеющиеся газовые скважины. Иногда необходимо снова произвести крепление скважин обсадными трубами вследствие неудовлетворительного качества цемента. Не исключено, что обсадные трубы, особенно вблизи поверхности, повреждены в результате коррозии. Эти трубы следует заменить.

В практике подобные явления встречаются. На одном из промыслов верхняя 2—2,5 часть эксплуатационной колонны была обнажена и затем отрезана, после чего был приварен хороший патрубок.

Спущенные ранее эксплуатационные колонны не всегда можно поднять, особенно если они были зацементированы. Поэтому при необходимости крепления скважины в этих случаях спускается новая эксплуатационная колонна меньшего диаметра.

Рекомендуется каждую скважину испытать под давлением, для чего необходимо установить в колонне против кровли пласта, в который будет закачиваться газ для хранения, пробку в нижнем соединении обсадных труб. Затем проверить колонну на герметичность при ожидаемом давлении в хранилище.

Часто приходится даже перебуривать все законсервированные и заброшенные скважины.

В свое время эти скважины становились непродуктивными, причем обычно никто не предполагает, что месторождение впоследствии может стать хранилищем и работы на скважинах проводятся только с целью предотвратить межпластовые перетоки вод.

Лица, ликвидирующие скважины, заинтересованы в максимальном извлечении из скважин труб. Поэтому они обычно торпедируют колонну выше цементного кольца и извлекают ее верхнюю часть.

Ликвидируемую скважину часто после тампонажа забоя небольшим количеством цемента заполняют раствором, песком, гравием, глиной и другими находящимися поблизости материалами.

Подобная техника консервирования скважин безусловно не отвечает требованиям, связанным с созданием и эксплуатацией подземных хранилищ. Поэтому каждую бездействующую скважину необходимо проверить, чтобы избежать утечек газа, хотя бы через одну из них.

Многие из скважин трудно найти, особенно если они были ликвидированы несколько лет назад и не были зарегистрированы.

Закрытые участки промысловых сборных трубопроводов, фундаменты под буровые агрегаты, обнажение почвы бульдозером помогают найти устье таких скважин. Большую помощь при этом может оказать трубный локатор.

Разбуривание старых скважин до пласта, в котором намечено устроить хранилище газа, может быть очень затруднительным. В большинстве случаев цель такого бурения состоит в очистке скважины с расчетом спустить в нее и зацементировать новую обсадную колонну для эксплуатации скважины в условиях подземного хранилища.

Если выполнение указанной выше операции невозможно, то скважину необходимо надежно закрыть, поставив соответствующую пробку и залив ее раствором.

При пропуске инструмента через старую обсадную колонну могут возникнуть трудности, особенно если кблонна порвана. Для таких скважин Должны быть разработаны и изготовлены специальные долота. Для большинства скважин на газохранилище рекомендуется спуск кондуктора, с помощью которого перекрываются каверны и водоносные песчаники.

Иногда скважины перебуриваются до забоя без особых трудностей, но в некоторых скважинах осложнения встречаются по всему интервалу др заданной глубины.

2. БУРЕНИЕ НОВЫХ СКВАЖИН.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГРАНИЦ ХРАНИЛИЩА.

ПИКОВЫЕ СУТОЧНЫЕ НАГРУЗКИ. ДРЕНАЖ

При проектировании хранилища предварительно следует точно определить границы или контур месторождения. Если месторождение при разработке не было оконтурено, то необходимо до начала основных работ по сооружению хранилища пробурить ряд оконтуривающих скважин. Эти скважины должны быть пробурены главным образом для получения данных о структуре.

Рекомендуется такие скважины оставлять в качестве наблюдательных. Если они находятся за пределами контакта газ—вода, то могут быть использованы для наблюдений колебаний уровня воды, а также колебаний давления в пласте — хранилище газа. С помощью этих скважин можно также выявить прорыв газа из хранилища. В хранилище с водонапорным режимом, при котором уровень воды постоянно колеблется, с помощью этих скважин можно определить момент, когда пластовая вода достигнет кровли пласта-хранилища в точке расположения скважины.

Уровень воды в скважинах можно регистрировать с помощью поплавковых приборов.

Почти на всех истощенных газовых месторождениях, которые используются под хранилища, для подачи необходимого количества газа при пиковых нагрузках необходимо бурить дополнительные скважины. Число скважин зависит от мощности и проницаемости коллектора, максимально допустимого дебита одной скважины максимально допустимой депрессии на скважине и т. д При высоких скоростях движения газа происходит вынос из пласта твердых частиц, которые вызывают разрушение стенок трубопровода в точках изменения направления потока. Максимально допустимый дебит скважины— это такой дебит, при котором в потоке газа еще нет твердых частиц.

Максимально допустимая депрессия различна не только для каждого месторождения, но и для каждой скважины данного месторождения. В ряде случаев депрессия может ограничиваться прорывом в скважину надпочвенных вод.

Скважины, предназначенные для закачки и отбора газа, должны быть расположены с таким расчетом, чтобы по каждой из них была достигнута максимальная продуктивность. Обычно скважины размещаются в купольной части структуры.

Необходимо отметить, что вследствие концентрации высокопроизводительных скважин в купольной части могут образоваться значительные перепады давлений в пласте при отборе нли закачке газа.

Создать равномерное давление в пласте, очевидно, невозможно, поэтому полезным мероприятием в этом направлении будет бурение дренажных скважин по периферии пласта,

Преимущество в создании равномерного давления в пласте состоит в том, что при заданном количестве газа в пласте и темпе отбора забойное давление будет наиболее высоким, Эти преимущества становятся особенно существенными, когда возникает необходимость ком-примирования газа вследствие низкого давления в хранилище.

Эксплуатация подземного хранилища по некоторым условиям подобна разработке газового месторождения; но есть - и значительные различия. Основное различие заключается в темпах отбора. При отборе газа из хранилища пластовое давление может снижаться да 2,1 ат/сутки, тогда как при эксплуатации газового месторождения такое снижение пластового Давления обычно происходит за 1—2 года и более.

Соответственно и вопросы о количестве и размещении скважин, их глубин должны тшаТельно рассматриваться и изучаться.

3. ОБОРУДОВАНИЕ УСТЬЯ СКВАЖИН

Оборудование устья скважины должно обеспечить оператору возможность производить испытание и обслуживание скважины в нормальных условиях без дополнительного обустройства и каких-либо задержек.

На устье скважины должен быть установлен патрубок для удобного подключения грузового манометра, которым замеряется статическое давление. Хорошо оборудованное устье включает горизонтальный диафраг-менный расходомер для измерения расхода газа при его отборе из скважины или при закачке, задвижку в месте подключения к сборной линии и дифференциальный манометр с фитингами для замера перепада давления на диафрагме расходомера.

Такое оборудование устья скважины позволяет производить необходимые замеры и испытания скважин без выпуска газа в атмосферу. Ежедневная проверка показаний дифманометра дает возможность оператору определять остановки скважин в результате обмерзания устья или других причин.

Составной частью оборудования устья скважины является задвижка, которая служит для очистки скввжи-ны продувкой и также для спуска инструмента.

Рис. XVIII, 4. Будка для защиты оборудования устья скважины.

Для защиты оборудования устья от атмосферного воздействия рекомендуются защитные сооружения в виде будки (рис, XVIII. 4).

В ряде районов в зависимости от глубины залегания пласта-хранилища, пластовой температуры и атмосферных условий возникает необходимость в установке подогревателя у устья скважины для предотвращения образования гидратов, обмерзания скважины и газосборной системы,

Рис. XVIII, 5. Оборудование устья скважины при снятой будке.

В таких случаях можно использовать также индивидуальный дегидратор. На рис. XVIII. 5 показано оборудование устья такой скважины пр# снятой будке.

4. ГАЗОСБОРНАЯ СИСТЕМА

Проектирование газораспределительной системы производится с использованием расчетных формул, применяемых при проектировании трубопроводов. При этом основываются на максимальных суточных нагрузках по зимнему периоду. Для предотвращения замерзания и образования гидратов диаметр труб индивидуальных выкидных линий от скважин принимается значительно выше расчетного.

В одном из проектов подземного хранилища эти линии были приняты диаметром 12" (305 мм). Обычно эти трубопроводы делаются из труб диаметром не менее 4" (101,6 мм). При расчетах газосборной системы необходимо учитывать не только расположение работающих скважин и их дебиты, но и расположение и потенциальные дебиты скважин, которые будут позднее пробурены и введены в эксплуатацию. Газосборная система часто проектируется таким образом, чтобы потери давления в ней прн максимальном отборе не превышали 1,8 ат.

На рис. XVIII. 6 показана схема размещения сква-жии и газосборной сети на типичном подземном хранилище.

5. ДЕГИДРАТАЦИОННЫЕ УСТАНОВКИ

На многих подземных хранилищах требуется осушка извлекаемого газа. Закачивается, как правило, сухой газ; но в пласте, соприкасаясь с водой, насыщается последней. Для предохранения основных трубопроводов высокого давления от замораживания требуется дегидратация или осушка такого газа. Иногда на скважинах устанавливаются индивидуальные дегидрата-ционные установки, хотя более экономично осушать газ централизованно, на общей установке, расположенной на конце газосборной сети. Но при таком расположении установки в промысловой газосборной сети в зимнее время могут образовываться гидраты. Наблюдения показывают, что весной, когда гидраты разрушаются, в газосборных линиях осаждается большое количество воды. Следовательно, эти линии по существу сами частично обезвоживают газ за счет образования в них гидратов в холодный период времени, По этой причине газосборные линии должны иметь большую пропускную способность по сравнению с расчетной, необходимой для сухого газа.

Существуют два способа осушки газа: а) жидкими сорбентами (гликоль) и б) твердыми абсорбентами,

Применение твердого поглотителя позволяет сильно снизить точку росы и, следовательно, получить более сухой газ.

Первоначальная стоимость монтажа дегидратора с твердым сорбентом может быть на 50% выше стоимости установки гликольного типа.

Важное значение имеет решение вопроса о месте установки дегидратора: до или после компримирования. В обоих случаях имеются свои преимущества и недостатки и принципиального решения этого вопроса пока еще не выработано, После компримирования осушка газа происходит с применением емкостей небольшого объема, но они должны нормально работать в условиях более высоких рабочих давлений.

Если осушка при этом способе производится после охлаждения газа, то нельзя допускать его переохлаждения, что может привести к образованию гидратов в теплообменниках. При осушке жидкими сорбентами гликоль можно подавать до холодильника без опасности образования гидратов в теплообменниках.

Масло, попадающее в газ из компрессоров, может снизить эффективность твердых поглотителей; чтобы предотвратить это, применяют ряд способов для удаления масла из газа, перед тем как он поступит в дегидратор.

Осушка газа перед компримированием требует применения емкостей большого объема, но с менее высокими максимальными рабочими давлениями. При использовании твердых поглотителей способ осушки газа до компримирования и способ осушки газа после него по стоимости примерно равноценны.

Поток газа, проходящего с высокой скоростью через слой твердого адсорбента, уносит с собой твердые частицы, которые увеличивают износ поршней, поршневых колец, клапанов и других деталей компрессоров.

Если замерная станция централизованного типа располагается на территории подземного хранилища или вне ее, но вблизи расположения установки по осушке газа и компрессорной станции, то лучше производить осушку до того, как газ поступит в расходомеры. При этом как при закачке, так и при отборе газа измеряется расход осушенного газа, что устраняет необходимость внесения поправок на содержание воды в газе, направляемого потребителю из подземного хранилища.

На многих объектах невозможно поместить гликоль-ную установку перед компрессорной станцией, особенно в тех случаях, когда степень сжатия компрессорной станции очень высока. При этом надо учитывать, что в условиях нормальной работы гликсгльной установки невозможно снизить точку росы больше чем на 10— 15° С. Если газ, находящийся в подземном хранилище, насыщается водой при 15° С и абсолютном давлении, равном 14 ат, то после осушки его на гликольной установке точка росы газа может быть снижена до —18° С. Сжатие подобного газа до абсолютного давления 70 ат повысит точку росы примерно до 0° 6. При этом значении точки росы в трубопроводах в зкмнее время могут образовываться гидраты.

На рис. XVIII. 7 показана дегидратационная установка с твердым поглотителем, рассчитанная на абсолютное рабочее давление 45 ат. На рис. XVIII. 8 показана установка гликольного типа на абсолютное рабочее давление 56 ат.

Рис, XVIII. 6. Схема размещения газовых скважин и газосборной сети на типичном подземном

хранилище,

1 — эксплуатационные; 2 — наблюдательные; 3 — контрольные.

Рис. XVIII. 7. Дегидратационная установка гликольного типа, рассчитанная на абсолютное рабочее давление 45 ат.

Рис. XVIII. 8. Дегидратационная установка гликольного типа, рассчитанная на абсолютное рабочее давление 56 ат.

6. КОНТРОЛЬНО-ИЗМЕРИТЕЛЬНЫЕ ПРИБОРЫ

Диафрагменные расходомеры на подземном хранилище газа устанавливаются в соответствии с техническими условиями, описанными в главе VIII. Измерение расхода газа может быть централизованным, индивидуальным и групповым. Центральный измерительный п^нкт располагается обычно в месте подключения к коллектору газосборных линий. Индивидуальные расходомеры размещаются около каждой скважнны. Измерение расхода газа на центральном пункте имеет свои преимущества, так как в этом случае снижаются затраты времени и труда на калибровку приборов, смену картограмм, замену диафрагм, наладку счетчиков, снижается число картограмм, надлежащих обработке.

: Суровая погода и плохие дорожные условия незначительно влияют на тщательность контроля работы приборов. Контроль с одного центрального пункта за расходом газа при его отборе и закачке позволяет быстро реагировать на изменение в потреблении газа. В условиях централизованной системы все действующие скважины подземного хранилища должны быть в рабочем сЬстоянии и включены в газосборную систему.

Такая централизованная система управления хранилищем не обеспечивает, однако, систематического контроля за работой отдельных скважин или групп скважин. Суточная регистрация показаний дифманометров позволяет следить за их работой, но для этого необходимо ежедневно посещать скважины.

На рис. XVIII. 9 показан пункт централизованного измерения расхода газа на подземном хранилище.

7. КОМПРИМИРОВАНИЕ ГАЗА

Сжатие газа необходимо для нормальной эксплуатации почти всех подземных хранилищ. На хранилищах с высоким пластовым давлением, которое превышает рабочее давление в магистральном трубопроводе, ком-примирование будет необходимо в летнее время только для закачки газа в пласт.

Если давление в хранилище ниже рабочего давления в магистральном трубопроводе, то компрессорная станция необходима для подачи газа из хранилища в газопровод.

На многих хранилищах с низким пластовым давлением в течение года происходят значительные колебания в давлении, поэтому компримирование будет не-

Рис. XVin. 9. Пункт централизованного измерения расхода газа в подземном

хранилище.

обходимо как при закачке газа в хранилище с доведением величины давления до установленной величины, так и при отборе, как только пластовое давление снизится до соответствующего уровня.

Требования, предъявляемые к компрессии, будут резко изменяться зимой, когда смена погоды сильно сказывается на спросе на газ.

Для большинства подземных хранилищ компрессорная станция должна проектироваться на максимальную производительность, чтобы обеспечить спрос на газ в пиковые дни зимнего периода. В летний период расходы газа, закачиваемого в хранилища, обычно ниже средних и максимальных объемов газа, отбираемого из хранилища зимой. Таким образом, в летний период требуется компрессорная станция меньшей мощности. Это условие неприменимо к хранилищам с высоким пластовым давлением, где при отборе газа из хранилища требуется очень незначительная степень сжатия или не требуется вообще.

Вследствие широкого диапазона степени сжатия, величины давлений и нагрузок требуемых от компрессорной станции подземных хранилищ, выбор компрессоров для них необходимо производить очень тщательно. Обычно рекомендуется использование компрессоров с различной номинальной мощностью, например 1000 и 2000 л. с. С этой точки зрения выгоднее иметь большое количество компрессоров малой мощности. Так как нагрузка и степень сжатия изменяются, то не исключена возможность выбора целесообразного и обеспечивающего производительную работу сочетания компрессоров малых и больших мощностей. Такие сочетания не всегда возможны при наличии нескольких компрессоров большой мощности. Желательно устанавливать компрессоры небольшой мощности с большими диаметрами рабочих цилиндров для использования на хранилище с низким пластовым давлением.

На рис. XVIII. 10 показана компрессорная станция мощностью 20 тыс. л. с, для подземного хранилища.

§ 6. ЭКСПЛУАТАЦИЯ ПОДЗЕМНОГО ХРАНИЛИЩА

При эксплуатации подземных хранилищ возникает ряд вопросов. Необходимо определить объем выдаваемого газа для данного сезона. Кроме того, на основе тщательного анализа имеющихся данных и результатов промысловых исследований требуется произвести предварительный расчет возможного расхода газа при его отборе из хранилища. Надо также определить объем буферного газа.

1. ЕМКОСТЬ ХРАНИЛИЩА И ПРЕДЕЛЫ ИЗМЕНЕНИЯ ДАВЛЕНИЯ

В хранилищах с газовым режимом емкость хранилища определяется по верхнему н нижнему пределам давления. При определении этих пределов необходимо принимать в расчет следующие факторы: 1) до какого предела снижалось давление в период эксплуатации хранилища; 2) были ли при этом изменения в дебите скважин и прорыв воды, конусообразование и другие причины, влияющие на нормальную работу скважин;

3) при каких значениях давления возникали эти нарушения; 4) каково число скважин, расположенных на контуре структуры, которые были закрыты в результате падения давления до нижнего предела в период первоначальной добычи газа; 5) величина давления, при котором были заброшены скважины.

Указанные сведения должны быть получены на основе данных эксплуатации и результатов испытаний всех скважин методом противодавления. Должны быть также учтены затраты на создание в хранилище упругой газовой подушки (буферного газа) относительно стоимости компримирования газа.

При общей оценке всех условий, перечисленных выше, представляется возможным установить величину минимального давления хранилища (базисное давление). Выбор этого давления позволяет с достаточной точностью определить объем буферного газа. Если оставшийся газ этого месторождения по объему меньше, чем требуется для создания буферного газа, то объем гзза, соответствующий разности указанных объемов,

ды, которых много в Атлантическом регионе, низкое давление не может создать прорыв воды к забою скважины.

Рабочий об&ен    Критерием    для    определения базисного давления в

газа    этом случае является экономическая оценка наивыгод

нейшего сочетания базисного давления,степени компримирования газа и объема буферного газа.

Имеется ряд факторов, которые должны быть рас-

Предельный оЬьем хранилища


_____.__ смотрены при определении величины максимального

давления в подземном хранилище.

Нагнетаемый

газ

Газ с того же месторождении


Максимально допустимое рабочее давление промыслового оборудования, например обсадных труб, [ Упругий газ    трубопроводов, задвижек и т. д., не должно быть пре

вышено.

Ограничения по максимальному рабочему давлению установлены техническими условиями на трубопроводы Дадпение Ост    высокого давления н другие виды оборудования и ма

териалов.

На ряде подземных хранилищ давление при хранении не превышает пластового давления в момент вскрытия газового или нефтяного месторождения, т. е. до начала их эксплуатации. Это давление можно рассматривать как максимально допустимое для данного пласта — хранилища газа.

Рис. XVIII. 11. Схема распределения газа в подземном хранилище.

должен быть закачан и оставлен в пласте. При нормальной эксплуатации подземного хранилища весь объем газа, исключая буферный газ, может быть отобран из пласта. Но это не значит, что в некоторых непредвиденных случаях нельзя отобрать дополнительное количество газа с понижением объема буферного газа.

На рис. XVIII. 11 показана схема распределения газа в подземном хранилище.

Ниже приводится пример определения базисного давления на одном из месторождений, по которому имелись хорошие данные об эксплуатации и индивидуальных испытаниях скважин методом противодавления.

Все действующие скважины промысла испытывались каждая по 5 раз. На рис. XVIII. 12 показаны индикаторные кривые для каждого из этих испытаний.

Из графика видно, что в 1936, 1937 и 1938 гг. не было никаких нарушений продуктивности скважин, тогда как уже в 1943 г. дебит упал на 26%, а в 1945 г. — на 67%. В период 1943—1945 гг. часть скважин пришлось закрыть в результате вторжения в залежь воды и прорыва ее в скважины.

10 скважин были закрыты при абсолютных давлениях 28—21 ат, 27—при абсолютных давлениях 21—14 ат, и 41—при абсолютных давлениях 14—

7 ат. Рассмотрение этих данных и сравнение затрат на буферный газ и компримирование определяют выбор базисного давления для этого месторождения между абсолютными давлениями 12 и 21 ат (на устье сква-жин).

Фактором, определяющим выбор величины базисного давления, может служить максимальный суточный отбор газа из хранилищ в конце отопительного сезона, когда пластовое давление приближается к базисному. Однако проблема обеспечения потребителей газом в этот период может быть решена также бурением дополнительных скважин. Поэтому необходимо сравнивать затраты на бурение этих скважин с затратами на увеличение объема буферного газа.

В подземных хранилищах, не имеющих краевой или подошвенной во


В относительно неглубоко залегающих подземных хранилищах, где пластовая температура не превышает 20° С, величина максимального рабочего давления обусловливается возможностью образования гидратов. Большинство пластов подземных хранилищ содержит реликтовую, краевую или подошвенную воду. Следовательно, в условиях определенных пластовых температур и давлений могут образоваться гидраты. При увеличении солености воды гидраты образуются при более низкой температуре и повышенном давлении.

Образование гидратов при пластовых водах с высоким содержанием солей и существующих давлениях в хранилищах практически исключается. Но если при отборе газа из хранилища имеется резкое снижение температуры, то здесь будет происходить выделение из газа пресной воды.

Рк'Рс


Общий расход газа, тыс. мн39)сутки Рнс. XVIII. 12. Индикаторные кривые.


Максимально допустимое давление в хранилище ограничивается также возможностью образования процесса, аналогичного гидроразрыву, что ведет к разрушению пласта или его кровли.

Рядом исследователей был определен так называемый «фактор разрушения горной породы» для нескольких скважин. Этот фактор определяется частным от деления величины забойного давления, при котором наступает разрушение, на глубину залегания пласта-коллектора и составляет от 0,118 до 0,354 ат/м\ для большинства скважин это значение было рав-, но 0,24 ат/м или более.


В подземном хранилище с краевой или подошвенной водой, находя-1' щейся в контакте с газом, имеется( тенденция увеличения объема газа с повышением давления сверх величины его начального пластового значения. Это явление обусловливается перемещением и сжимаемостью пластовой воды. Процесс оттеснения воды может продолжаться до момента при котором газ прорвется в примыкающую структуру. Это явление очень нежелательно при эксплуатации хранилища, так как отбор прорвавшегося газа возможен лишь в результате бурения дополнительных скважин на той структуре, в которую ушел газ.

Кроме того, этот газ может распространиться на большие расстояния или собраться в таких незначительных по объему количествах, что обратный отбор его будет экономически нецелесообразным.

Если же, наоборот, давление в хранилище поддерживается ниже давления вскрытия пласта, будет иметь место тенденция передвижения воды в пласт — хранилище газа; таким образом, будет уменьшен объем хранения газа.

Рис. XVIII. 13. Кривые, построенные на основании данных о давлении по скважинам и объеме рабочего газа в хранилище.


Расчет изменения объемов хранилища возможен с помощью уравнения неустойчивого потока жидкости и уравнений, предложенных Ван Эвер-дингеном и Херстом [X. 27] для движения потока жидкости в пористой среде.

хранимого газа при данном давлении. Этот рост указывает на постепенное увеличение емкости хранилища за счет того, что среднее давление в хранилище стало значительно выше первоначального давления, которое было при вскрытии месторождения.

На рис. XVIII. 14 показаны изменения емкости рассматриваемого хранилища за ряд лет.

3. КОЛЕБАНИЯ РАБОЧЕГО ДАВЛЕНИЯ ОКОЛО НАЧАЛЬНОГО ДАВЛЕНИЯ ПЛАСТА

Из рассмотрения кривой, изображенной на рис. XVIII. 13, следует, что работу хранилища в течение ряда лет необходимо организовать таким образом, чтобы кривая не смещалась ни вправо, ни влево. Отклонение кривой влево показывает уменьшение объема хранилища и соответственно продвижение подошвенной или краевой воды в хранилище. В результате вода может прорваться к забою скважин, что приведет к снижению расхода при отборе газа из хранилища. При отклонении кривой вправо увеличится объем хранилища, но вместе с тем газ может прорваться в подошвенные водоносные пласты. При этом увеличится объем буферного газа для сохранения величины наибольшего н наименьшего давлений. Работа хранилища должна

А

л

> Я

1

Дпбленщ

вскрыти

28.9

j при

и пласта к Г/см2

\t

1/

\ Г

1 * М

%

0

Я

4

гГ

У

1 /

*

У

V

!

112" <3

| §ffO

5 ?ioo

^ 90


so

kO

30

20


Qj *M

14

§ 5

I    1

II * ^ &

^ ‘=3

I I

5 о

« 5* § &


mu №519k619k7 Ш ms 19501951 1952 1953195k 1955195619511958 1959

Время, годы

о——о /    О- — — 2

Рис. XVIII. 14. Изменение емкости хранилища за ряд лет.

¦ среднее фактическое давление на устье закрытой скважины; 2 — среднее расчетное давление на устье закрытой скважины.

быть организована таким образом, чтобы среднее давление хранилища на протяжении года или цикла работы хранилища было близко к величине начального давления пласта.

В отдельных случаях, чтобы увеличить емкость и тем самым производительность хранилища, будет целесообразным поддержание величины давления хранилища выше давления вскрытия пласта.

Но при этом необходима организация хорошего геологического контроля на хранилище, чтобы не допустить перемещения газа по пласту до места возможного прорыва его в примыкающие структуры.

4. ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ ХРАНИЛИЩА

Производительность хранилища определяется как сумма дебитов отдельных скважин. Эта величина определяет пропускную способность наземного оборудования — газосборные трубопроводы, установки по осушке газа, компрессорные станции.

Таким образом для увеличения отбора газа из хранилища необходимо увеличивать отбор газа из действующих скважин или бурить и вводить в эксплуатацию новые скважины.

5. ИСПЫТАНИЕ СКВАЖИН МЕТОДОМ ПРОТИВОДАВЛЕНИЯ

Продуктивность скважин определяется по данным их испытания методом противодавления. На подземных хранилищах газа желательно иметь стабильные индикаторные кривые, по которым находится стабильная продуктивность скважины.

Испытания для получения стабильных кривых изменяются для различных месторождений и главным образом в зависимости от проницаемости коллектора. Исследованиями установлено, что на подземных хранилищах в штате Мичиган для получения стабильного потока на скважины требуется от 20 мин до I ч, тогда как на месторождениях в Канзасе (Хьюготон), Оклахоме и Техасе для получения стабильного потока газа требуется время до 10 суток.

Для медленно стабилизирующихся скважин рекомендуется применять изохронный способ их испытания, который позволяет значительно снижать время испытания.

Данные изучения опыта работы подземных хранилищ газа показывают, что индивидуальные рабочие характеристики скважин из года в год меняются. Эти изменения являются результатом изменений, про* i 2 исходящих в забойной зоне скважины, что может Рк'Рс быть вызвано поступлением воды, загрязнением отложениями солей, смазочным маслом, попадающим в потоке газа из компрессоров, и т. д.

Периодические испытания методом противодавления имеют существенное значение для определения продуктивности скважин и всего хранилища в целом.

гооо


Рис. XVIII. 15. Кривые результатов испытания методом противодавления двух скважин за 10 и 14 лет.

/ — отбор (7): 2 — отбор (10): 3 —отбор (2); 4 — закачка (7); 5 — закачка (9).


Постепенное снижение производительности скважин не может быть выявлено при нормальной работе хранилища. Испытания скважин рекомендуется проводить не реже одного раза в год, выбирая время, когда это можно сделать экономично в больших масштабах.

Исследователями разработан порядок испытания большого количества скважин при закачке газа в летний период, когда имеется сравнительно небольшая потребность в обслуживающем персонале и оборудовании.

На рис. XVIII. 15 приведены кривые результатов испытания методом противодавления двуч скважин за 10 и 14 лет. Результаты испытаний скв. 1 доказывают постоянство ее рабочей характеристики. Индикаторная кривая скв. 10, наобо-рот^ неустойчивая. Вероятно, до начала работы этой скважины на подземном хранилище еще при эксплуатации месторождения в скважину поступала вода, а призабойная зона загрязнялась отложениями солей. Скважину каждый год чистили, в результате чего была улучшена ее рабочая характеристика, хотя она еще и не достигла первоначального уровня. Необходимо отметить, что по скв. 10 угол наклона индикаторной кривой остался постоянным. Следовательно, именно этот показатель характерен для скважины. Аналогичное положение было установлено, при испытании многих других скважин.

Расход газа


Результаты испытаний скважин подземного хранилища показывают необходимость проведения ряда мероприятий для сохранения производительности хранилища. Работа отдельных скважин может быть улучшена периодической их чисткой от загрязнения путем продувки в атмосферу. В других скважинах в этих же целях может быть применена химическая обработка призабойной зоны. В некоторых случаях для очистки рекомендуется применять расширение забойной зоны. Для повышения продуктивности скважины рекомендуется также перфорирование ее в незакрепленной забойной зоне.

При потере продуктивности хранилища применение перечисленных способов во всех случаях более экономично, чем бурение новых дополнительных скважин.

6. ИНДИКАТОРНАЯ КРИВАЯ ХРАНИЛИЩА

Индикаторная кривая хранилища строится по данным суммирования индикаторных кривых по всем скважинам хранилища.

Суммарная кривая строится по трем точкам частных зависимостей дебита от    (рис.    XVIII.    15)

путем суммирования расходов, соответствующих одним

2 2

и тем же значениям pfps.

В результате индикаторная кривая хранилища будет обладать средневзвешенным углом наклона. Если на хранилище наблюдается взаимодействие скважин при их работе, то индикаторная кривая хранилища, построенная описанным выше способом, будет давать завышенные расходы газа. Взаимовлияние скважин является результатом пересечения воронок депрессии в процессе отбора газа из скважины. Однако Вээри, Эленбас и Уизроу отмечают, что они не смогли заметить взаимодействие скважин, расположенных на расстоянии 201 м друг от друга и эксплуатирующих пласт, сложенный песчаником с проницаемостью 300 мд.

7. МАКСИМАЛЬНЫЙ РАСХОД ГАЗА ПРИ ЕГО ОТБОРЕ ИЗ ХРАНИЛИЩА

Максимальный расход при отборе газа из скважины и хранилища определяется рядом факторов. Одним из наиболее важных факторов является опасность обводнения. При интенсивном отборе газа создается большая разность давления между газовым пластом и подстилающим его водоносным горизонтом. Это может привести к прорыву воды к забою скважины, в результате чего уменьшится ее дебит. Подобные явления в работе хранилища нежелательны.

Допустимое с точки зрения безводной эксплуатации скважины снижение давления при отборе газа из хранилища значительно изменяется аля отдельных скваж-ин и хранилищ.

Допустимая депрессия определяется экспериментально и зависит от величины рабочего давления в хранилище, от мощности газоносной части песчаника между забоем скважины и уровнем пластовых вод, от проницаемости этого участка и наличия в нем плотных про-пластков.

На одном из хранилищ газа допустимый перепад давления при отборе составлял 4,2 кГ/см2 при избыточном давлении в пласте-хранилище 49 ат.

В подземных хранилищах, где нет опасности прорыва подошвенных вод, максимальный расход газа при отборе будет определяться рабочим давлением в магистральном трубопроводе, в который подается газ из хранилища или мощностью компрессорной станции, нагнетающей газ в магистральный газопровод. Как уже отмечалось, максимальный отбор газа из скважины и, следовательно,

i

/

/

i

г

/

г

/

/

/

/

J

f

/

/

г

/

J

/

/

12    3^56    7

Расход газа, млн. нм3/сутки

w

42

W

38

36

Зк

3Z

30

28

26

2к

гг

20

18

16


§

1

СЪ

1

сэ

4

5


Рис. XVIII. 16. Кривая зависимости максимальных расходов газа при различных давлениях на одном из хранилищ.

из хранилищ иногда ограничивается выносом с забоя скважины твердых частиц породы, в результате чего разрушается и коллектор. Эрозионное действие частиц может привести к разрушению устьевого оборудования.

На рис. XVIII. 16 показана кривая зависимости максимальных расходов газа при различных давлениях на одном из хранилищ.

Избыточное давление на устье скважины в момент вскрытия месторождения было 29 ат. Предельно допустимая депрессия составляла 3,5 ат и по мере снижения пластового давления постепенно понижалась.

Такая депрессия была принята в результате исследовательских работ, которыми была установлена опасность прорыва в скважину пластовых вод при дальнейшем увеличении депрессии.

8. РАСЧЕТ РАБОТЫ ПЛАСТА

Очень важно уметь определять за несколько месяцев и даже лет, какое давление будет на выходе из хранилища при различных расходах газа. На рис. XVIII. 17 представлена диаграмма для рассматриваемого подземного хранилища, по которой можно определить давление на приеме компрессорной станции, расположенной на расстоянии 19 км от подземного хранилища. Диаграмма представляет собой совмещенный график индикаторной кривой хранилища и кривых падения давления в газосборной системе, установке по осушке газа и магистральном трубопроводе.

В качестве параметра прн построении кривых принято давление в наблюдательных скважинах, которое может быть представлено в виде функции объема активного газа, находящегося в хранилище.

После нескольких лет работы подземного хранилища, когда хорошо известны максимальные и минимальные объемы хранения газа, этот график может быть выполнен весьма достоверно.

ЬО 80 120 160 200 гьо Расход газа при отборе, млн нм*/сутки

Рис. XVIII. 17. Диаграмма для подземного хранилища.

Используя кривые, приведенные на рис. XVIII. 13 и XVIII. 17, можно заранее рассчитать объем газа, который должен находиться в хранилище, для того чтобы гарантировать удовлетворение пиковых спросов на газ.

В то же время, имея данные по объемам хранимого газа, можно выполнить обратную задачу, определить максимальный расход газа из хранилища и, следовательно, подобрать оборудование необходимой производительности для скважин, газосборной системы и компрессорной станции, т. е. сделать всю систему работоспособной и при максимальных отборах.

В табл. XVIII. 8 дается сравнение ряда величин, которые были рассчитаны с фактическими показателями работы рассматриваемого хранилища.

Расчетное давление на приеме компрессорной станции по данным таблицы на рис. XVIII. 17 отличается от фактического на 0,56—0,28 ат. Подобных сравнений было сделано много, и разница не превышала величины от —0,7 до —0,7 ат. Такую точность можно считать достаточной.

Отбор газа из хранилища не является постоянным по объему на протяжении суток. Поэтому постоянный отбор газа в период от 4 до 6 ч преобразуется в суточную норму отбора. Давление на приеме компрессорной станции в течение суток будет мало изменяться вследствие незначительной разности отбора газа в другие часы по сравнению с отбором в период от 4 до 6 ч,

ч,гчо


1

n»*(V

Vf

V,

1

V

Л

I_

П

\ A

iff

i '

11

u \

I

Hi

!

1

p

Д|

1 (L

i

'

К' 1

JMPi

ДО


•z. ¦*-?! о ^

St


2,540

1,890

ОЩ

О


а;


а а:

|»0,вад

1,690

I 2.5W

vt З.Ш Е

сэ ^ 7ч4


Время, месяцы

Рис. XVIII. 18. Объемы отбора газа и закачки его в подземное хранилище за сутки

в 1953 г.


Данные диаграммы XVIII. 17 могут быть также использованы для определения давления на нагнетательной линии компрессорной станции, если необходимо закачивать различные количества газа в подземное хранилище.

При расчетах нагнетательной линии надо учитывать, что газ не будет проходить через установку осушки. Соответственно и потери давления в системе при нагнетании уменьшатся.

Кроме того, давление на выкиде компрессорной станции должно быть принято как основной или базисный параметр, а давление на устье скважин будет искомой величиной.

9. РАБОТА ПОДЗЕМНОГО ХРАНИЛИЩА В ТЕЧЕНИЕ СУТОК

Важным звеном в операциях, связанных с подачей газа потребителю, является диспетчеризация. Диспетчер, обычно находящийся на участке главного района потребления газа, должен собрать данные о погоде и на основе этих данных, а также сведений о деятельности промышленных и торговых предприятий уточнить потребность в газе по часам в течение суток.

При этом необходимо учитывать, что работу магистральных газопроводов стремятся осуществлять с постоянной часовой и суточной нагрузкой, поэтому все изменения в спросе на газ должны перекрываться за счет работы подземного хранилища газа.


Давление на

приеме

Число-

Абсолютное давление по

Суточный

отбор

компрессорной станции, ат

месяц,

год

наблюдатель

газа,

ным скважи

тыс. м‘

рас

факти

раз

нам, ат

четное

ческое

ность

1/XII

1952

44,7

2847,0

41,4

41,3

+0,1

13/XII

1952

43,8

1763,1

42,1

42,0

+0,1

21 /XII

1952

42,9

622,6

42,4

42,0

+0,4

31/XII

1952

41,6

2255,6

39,1

39,2

—0,1

6/1

1953

40,8

4307,3

33,7

34,0

—0,3

12/1

1953

39,7

2965,8

35,7

35,7

0

20/1

1953

38,4

3407,3

33,3

33,6

—0,3

27/1

1953

37,2

3882,8

30,6

30,2

+0,1

10/11

1953

34,1

3582,8

28,0

28,0

0

27/11

1953

30,8

3585,6

23,7

23,5

+0,2

5/II

1954

29,1

1683,9

26,9

26,6

+0,3

20/II

1954

28,1

591,5

27,4

26,8

—0,6

19/III

1954

26,6

1075,4

25,1

25,1

0

14/11

1955

25,2

2464,9

20,2

19,6

+0,6

2/111

1955

22,1

1480,1

19,8

20,4

—0,6

19/II1

1955

21,6

1275,4

18,9

18,9

0

27/III

1955

21,1

843,4

19,4

19,6

—0,2


Таблица XVIII. 8 Сравнительные данные по фактическим и расчетным давлениям для подземного хранилища


Собранные и уточненные данные в виде норм отбора, обеспечивающих потребителей газа по каждому району, передаются в центральное управление. Это может быть сделано в форме часового потребления газа по объему или в виде давлений, которые должны поддерживаться на магистральных газопроводах; могут передаваться и те и другие данные.

Для увеличения объема отбора газа из хранилища при работе всех действующих скважин необходимо понизить давление на выходе газосборной сети или на приеме компрессорной станции. При этом для получения точных результатов замера увеличенного объема газа необходимо заменить диафрагмы или подключить в сеть дополнительный счетчик. Может возникнуть необходимость изменения цикла в установках по осушке газа, хотя они обычно устанавливаются с учетом максимальной нагрузки. На диаграмме (рис. XVIII. 18) показаны суточные объемы отбора и закачки газа в подземное хранилище за 1953 г.

Увеличение отбора газа из подземного хранилища потребует увеличения мощности компрессорной станции. Для этого приходится либо включать в работу резервные компрессоры, либо уменьшать объем вредного пространства, либо изменять число рабочих цилиндров. Иногда в случае высокой степени сжатия приходится переходить на двухступенчатое компримирование.

Переход от закачки к отбору газа из хранилища выполняется следующим образом. В центральной станции по замеру газа меняют направление его потока, соответственно заменяют диафрагмы счетчиков, включают установки по осушке газа, которые при закачке обычно не работают, кроме того, для изменения направления движения потока газа понижают давление на приеме в компрессорной станции или магистральном трубопроводе.

На подземных хранилищах, на которых на скважинах установлены подогреватели, может возникнуть необходимость ввода их в действие, например, воспламенением запальников. Эти запальники должны работать на протяжении того времени года, когда газ отбирается из хранилища.

В период отбора газа из хранилища все действующие скважины следует часто осматривать. Осмотр можно выполнять один раз в сутки; на некоторых подземных


хранилищах осмотр производится Через каждые 8 ч как днем, так и ночью. При осмотрах скважин регистрируется давление и проверяется работа подогревателей. Частый осмотр скважин и постоянная регистрация дают возможность оператору быстро установить, какая из скважин снизила дебит. В период закачки газа осмотр скважин не имеет такого существенного значения и производится 1—2 раза в неделю.

Давление по ключевым наблюдательным скважинам следует проверять каждые сутки на протяжении всего года. Другие наблюдательные скважины можно осматривать периодически.

10. РАБОТЫ, ПРОВОДИМЫЕ ПРИ ПРЕКРАЩЕНИИ ЭКСПЛУАТАЦИИ ПОДЗЕМНОГО ХРАНИЛИЩА

При эксплуатации хранилища бывают периоды, когда спрос на газ равен производительности магистрального газопровода. В это время работа подземного хранилища прекращается. После остановки в каждой скважине ежедневно в течение 7—15 суток измеряется давление. Этого времени вполне достаточно для того, чтобы давление между скважинами выравнялось и снизилась депрессия, которая образовалась в процессе отбора газа. По данным ежедневных замеров давления по всем скважинам можно составить схему движения газа в пласте в период остановки хранилища.

11. РАСЧЕТ СРЕДНЕГО ДАВЛЕНИЯ В ПЛАСТЕ-ХРАНИЛИЩЕ

Давление, измеренное в последний день периода остановки хранилища, осредняется для получения среднего статического давления в хранилище. Наиболее точный метод определения среднего давления состоит в том, что давление, измеренное на конкретной скважине, берется с учетом той доли общего объема хранилища, которая приходится на данную скважину. Для выполнения такого расчета должна быть составлена карта равных мощностей по хранилищу. При этом должны быть известны осредненные или точные данные о пористости и остаточной водонасыщенности пласта-коллектора. Если расположение скважин на хранилище таково, что не все его части контролируются, то, возможно, необходимо составить карту равных статических давлений и определить среднее давление для каждого участка хранилища, используя планиметр. Способы получения среднего давления описаны в главах X и XI.

Затем определяется средневзвешенное по объему давление в хранилище. Имея данные о давлении и объеме газа, находящегося в хранилище, можно рассчитать геометрический объем хранилища газа.

Повторяя подобные расчеты для различных моментов времени, можно построить кривую, аналогичную верхней кривой, изображенной на рис. XVIII. 14. Если при этих расчетах окажется, что объем хранилища больше нормального, то это значит, что происходят прорыв газа и уход его из хранилища.

12. ПОТЕРЯННЫЙ И НЕУЧТЕННЫЙ ГАЗ

Во всех системах транспорта и распределения газа неизбежны потери. Имеется также некоторый объем неучтенного газа. Обычно это потери выражаются в процентах относительно объема газа, подаваемого в систему. Потери имеются в сальниках штоков, компрессорных поршней, в винтовых соединениях, через уплотнительные части задвижек, через микроскопические отверстия на поверхности трубопроводов. Когда утечки становятся достаточно большими, их замечают и устраняют.

Так как при Хранении ГаЗа применяется то же оборудование, что и при его транспорте, следует предполагать, что аналогичные потери и неучтенный газ имеются и в этом случае.

Однако учет этих потерь связан с большими трудностями, так как невозможно с достаточной степенью точности определить объем газа, находящегося в хранилище. Общая сумма потерь газа в системе хранения может быть не выявлена в течение ряда лет до тех пор, пока это не станет заметным. В идеальном случае потери должны учитываться из месяца в месяц.

Для подсчета потерь в хранилище можно применить способ, применяемый в системах транспорта газа. Определяется количество задвижек, цилиндров, винтовых соединений, наземных трубопроводов на компрессорной станции, а также наземных трубопроводов на хранилище. Потери в них зависят от давления в системе и должны уточняться в соответствии с его изменениями.

В магистральных трубопроводах давление сравнительно постоянное и потери газа приблизительно постоянны, особенно если он связан с подземным хранилищем. На подземном хранилище изменения давления происходят довольно часто и в значительных пределах; соответственно будет изменяться и величина утечек газа. Но в среднем утечки, исходя из давления, будут близкими к утечкам, которые имеются при давлении в подводящем газопроводе. Ориентировочно можно принять, что потери газа в наземных сооружениях подземных хранилищ составляют 0,06 нм3/год ат с 1 м2 поверхности трубопроводов.

13. АНАЛИЗ ГАЗА ДЛЯ ИЗУЧЕНИЯ ЕГО ДВИЖЕНИЯ

Анализы могут быть хорошим средством изучения движения газа, смешивания его внутри хранилища и, возможно, миграции в близлежащие структуры. Газы, закачиваемые в хранилище, часто имеют достаточное количество отличимых компонентов, не входящих в состав газа, находящегося в хранилище. Например, газ с промысла Хьюготон содержит высокий процент азота и гелия. Газ с месторождений Мексиканского залива содержит сравнительно большие количества углекислоты.

Смешение газа внутри хранилища не происходит та;; полно, как это в свое время предполагалось.

На хранилище Мичиган было добыто 50% закачанного летом сухого газа, прежде чем его точка росы начала понижаться. В конце периода отбора газ оказался насыщенным водой. На другом хранилище скважина, расположенная в купольной части структуры, была закрыта для наблюдения за давлением в течение длительного времени периода в начале работы хранилища. После закачки газа в хранилище из месторождения, газ которого содержал 15,5% азота, в образцах газа, взятых из закрытой скважины, при анализе масс-спекто-метром обнаружили 10,1 % азота. В то же время газ месторождения, в котором создано хранилище, содержал только 8% азота.

Небольшие газовые залежи часто находятся вблизи крупных месторождений. И не всегда возможно без больших затрат на бурение определить место, где они соединяются.

Давления в небольших залежах вследствие работы основной залежи (хранилища) часто изменяются за счет гидродинамической связи всей системы. Если состав газов по залежам не одинаков, то периодическое взятие проб газа, отбираемого из скважин, расположенных на примыкающих к основному месторождению или хранилищу, и анализ этих проб являются средством определения перетоков газа.

Два примыкающих друг к дру^у месторождения в Мичигане при давлении 14—17,5 ат в 1950 г. были закрыты для использования их в качестве хранилищ. В одном из месторождений закачка газа началась немедленно, и в 1951 г. абсолютное давление в нем было доведено до 49 ат. Другое месторождение находилось в бездействии, однако абсолютное давление, измеренное в скважинах, расположенных в центре, выросло до 28 ат. Эта величина равна среднему за цикл значению давления в работающем хранилище. Все геологические данные также указывали на то, что эти месторождения соединяются.

Данные анализа проб газа, взятых из скважин простаивающего месторождения, однако, не дают основания утверждать, что газ поступает из примыкающего хранилища.

Для анализа проб газа хорошие результаты дает применение масс-спектрографии и газохроматографии. Для получения точного анализа газа необходимо, чтобы вместе с пробами, предназначенными для анализа, отбиралась и контрольная проба.

§ 7. ХРАНЕНИЕ ГАЗА В ВЫРАБОТАННЫХ НЕФТЯНЫХ МЕСТОРОЖДЕНИЯХ

Частично выработанные нефтяные месторождения имеют много общего с выработанными газовыми месторождениями. Когда рассматривается возможность использования выработанного нефтяного месторождения в качестве хранилища газа, предварительно необходимо изучить все имеющиеся данные по этому месторождению. Продуктивность нефтяных скважин служит средством определения продуктивности их по газу.

Общий объем добычи нефти и газа позволяет определить объем полезного порового пространства с точки зрения последующего хранения газа. Закачку газа в пласт на выработанном нефтяном месторождении можно совместить с процессом вторичной добычи нефти. При решении вопроса об использовании выработанного нефтяного месторождения в первую очередь необходимо установить режим эксплуатации этого месторождения (водонапорный, газовый и т. д.). Данные о изменениях пластового давления в процессе разработки месторождения должны быть использованы при разработке режима работы, но уже хранилища газа.

В табл. XVIII. 9 приводятся данные по трем выработанным нефтяным месторождениям, которые были использованы для сооружения подземных хранилищ газа. Первое, Плайа дель Рей, расположено вблизи Лос-Ан-желоса в Калифорнии. Газ закачивался на этом месторождении через скважины, расположенные в купольной части. Ниже были расположены фонтанные скважины, дававшие нефть с водой, а на крыльях структуры располагались глубоко-насосные скважины.

Добыча нефти в 1956 г. составляла около 160 тыс. м3/сутки. Нефть низкого удельного веса и сравнительно вязкая. При использовании некоторых скважин для закачки и добычи газа встретились большие трудности, связанные с образованием эмульсий. Это хранилище используется для покрытия пиковых нагрузок в утренние часы холодных дней.

Месторождение Нью-Йорк Сити в Техасе приурочено к рифовым известнякам. Нефть легкая и при давлении 162 ат газом недонасыщена. Пластовый объемный фактор был равен 1,66. В 1 ж3 нефти растворено 169 ж3 газа. Газовый фактор в начале эксплуатации месторождения рос и достиг 28 тыс. ж33, когда на месторождении прекратили добычу нефти. Абсолютное пластовое давление при этом было равно 91 ат.

Вследствие высокого газового фактора отбор нефти составил только 18% от ее запасов.

При эксплуатации хранилища были использованы для закачки и отбора газа две скважины, расположенные в купольной части структуры; четыре скважины, расположенные ниже по структуре, использовались для добычи нефти с возвратом газа на закачку.

Общая добыча при вторичном способе эксплуатации по месторождению ,на конец 1955 г. составила более 23 тыс. ж3.

Третье месторождение, Монтебелло, многопластовое (восемь пропластков). Добыча нефти по месторождению составляла 53 м^/сутки, когда приступили к закачке газа. Вначале на этом хранилище было использовано шесть инжекционных и одиннадцать эксплуатационных скважин.

Таблица XVIII. 9

Данные по выработанным нефтяным месторождениям, которые были использованы в качестве газохранилищ

Данные

Месторождение

Плайа дель Рей

Нью-Йорк

Снти

Монте

белло

Год начала бурения . .

1931

1941

1938

Год начала хранения га

за ..........

1942

1952

1956

Глубина залегания пла

ста, ж........

1881

1859

2287

Пластовое давление в

момент вскрытия,

кГ/см2 .......

182

220

232

Пластовая температура,

°С..........

110

73

99

Плотность нефти, г/см3 .

0,97—0,92

0,79

0,86

Суммарная добыча неф

ти, млн. m . ... .

1,04

1,03

1,06

Суммарная добыча газа,

млн. ж3.......

105,8

109,8

Объем хранения газа,

млн. ж3:

а) максимальный

объем рабочего га

за .........

56,6

113,2

353,7

б) объем буферного

газа.......

113,2

56,5

63,6

Предельные давления на

устье скважины,

кГ/см2:

а) минимальное . .

63

70

140

б) максимальное , .

91

224

210

Породы пласта ....

Песчаник

Извест

Конгло

няк

мерат

Площадь пласта, га . .

97,1

162

218

Мощность пласта, ж . .

45,7

91,4

18,9

Пористость, %.....

17—24

22

Проницаемость, мд . . .

63

77

Режим эксплуатации ме

сторождения ....

Режим

растворенного газа

Суточный отбор газа,

млн. ж8.......

11,7

1,7

7,7

Мощность компрессор

ной станции, л. с. . .

6220

2640

8100

1. ЕМКОСТЬ ХРАНИЛИЩА

Добыча нефти и газа по месторождению дает возможность предположить, что освободившееся поровое пространство может быть использовано для хранения газа. При использовании выработанных месторождений следует учитывать как усадку нефти в прошлом, так и текущую усадку, вызванную тем обстоятельством, что


в,398 0,368 0,340 0,311 0,283 0,254 0,22S 0,198 0,169 0,141 0,113 0,0848 0,05SS\ 0,0283\


is

4:

?

Co

«'’Э

s:

a:

C;

*:

cf

t

e

о

t

С

со


I

¦в

|5=


(XVIII. 1)


где V — объем газа, который может вместить хранилище; ДN — количество добытой нефти; Во — коэффициент сжимаемости породы пласта; р — абсолютное пластовое давление; Т — абсолютная пластовая температура; г — коэффициент сжимаемости газа.

Пространство, освобожденное газом, выделившимся из еще недобытой нефти,’ может быть рассчитано, если известно, сколько его отобрано. Однако при этом необходимо определить, не будет ли закачиваемый газ снова растворяться в нефти при Повышении пластового давления.

После выполнения нескольких циклов, связанных с хранением’ газа н вторичной добычей нефти, емкость хранилища несколько увеличится.

Расчет количества газа в действующем хранилище требует определения изменений и давления. Давление в течение цикла зависит от проницаемости пласта, глубины его залегания и других причин. В нормальных условиях залежь находится под давлением, определяемым гидростатическим градиентом и глубиной . залегания пласта-коллектора. Установлено, что при закачке газа давление можно довести до величины, превышающей начальное значение, в том случае, если слагающие кровлю пласта породы достаточно плотные и прочные. Если имеются водонасыщенные подстилающие пласты, независимо от степени активности вод объем порового пространства, занятого газом, будет изменяться, так как изменение давления вызовет перемещение воды. В подобных случаях следует строить цикл таким образом, чтобы давление в хранилище над первоначальным значением в летний период соответствовало снижению давления по сравнению с той же величиной в конце сезона отбора газа.

В результате таких изменений перемещение воды в пласте будет минимальным.


г

/

7

*v

ь

h

t

\\

/

\

V

Л

м

тг

5

\

V


газа отбирается больше того количества, которое растворено в единице объема нефти.

После того как составлен материальный баланс месторождения, газовая фаза определяется непосредственно. Емкость выработанного нефтяного месторождения по газу определяется следующим уравнением:


8 10 12 14 IB 18 20 22 24 2 4 6 8 Время суток, часы

Рис. XVIII. 19. Зависимость темпа отбора газа от времени.


Д NpBo :    Тг    '


Газовместипость, нм3} добытой нефти

Рис. XVIII. 20. Диаграмма, составленная для приближенного определения емкости хранилища в выработанном нефтяном месторождении при относительном удельном весе газа по воздуху, равном 0,6.

Максимально допустимое давление зависит от свойств покрышки, т. е. пласта, расположенного над кровлей хранилища, и, по-видимому, не должно превышать 0,14 ат на 1 м глубины.

На рис. XVIII. 20 представлена диаграмма, составленная для приближенного определения емкости хранилища в выработанном нефтяном месторождении при относительном удельном весе газа по воздуху 0,6.

Температура грунта принята равной 12° С на глубине Оли 128° С на глубине 3050 м.

Пластавый объемный коэффициент при удельном весе нефти 0,82 Г/см3 и при абсолютном давлении 302 ат принят равным 1,75. Кривая позволяет рассчитать общую емкость хранилища по газу на 1 млн. мз добытой нефти. Но при этом не принято в расчет поровое пространство, освобожденное газом, добытым вместе с нефтью.

Например, при общем отборе нефти 40% от запасов и избыточном пластовом давлении 14 ат при режиме растворенного газа в месторождении может храниться свыше 40% газа, так как дополнительное пространство создается за счет выделения газа из остаточной нефти.

Некоторое количество газа будет растворяться в нефти, но когда прекращается вторичная добыча нефти, этот процесс дает определенное преимущество, так как при давлении 210 ат газ в растворенном виде занимает меньше пространства, чем в газовой фазе.

Доля активного объема газа зависит от давления закачки и отбора газа и может составить от 40 до 70% от количества газа, находящегося в хранилище.

Емкость по газу нефтяного месторождения с водонапорным режимом зависит от подвижности пластовой воды.

На месторождениях с водонапорным режимом вместе с нефтью извлекается много воды; при разработке таких месторождений вода часто возвращается обратно в продуктивный горизонт через скважины, расположен-


ные на контуре месторождения. Но большое количество воды может не быть возвращено в пласт.

При давлении в хранилище выше давления вскрытия пласта краевые воды будут оттеснены туда, откуда они переместились в продуктивный горизонт.

Q


(XV111. 4)


Процесс осушения пористой среды не изучен, но можно рассчитывать на то, что основная масса краевых вод, прорвавшихся в продуктивный пласт в течение нескольких лет работы газового хранилища, должна быть оттеснена из последнего.

2. ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТЬ НЕФТЯНЫХ СКВАЖИН ПО ГАЗУ

Для расчета производительности нефтяных скважин как при закачке, так и при отборе газа желательно иметь данные по дебиту нефти и забойному давлению по этим скважинам. Уравнения потока нефти и газа могут быть совместно решены и представлены в следующем виде:

kh

(XVIII. 2)

(Pi — Рг)

1п -

где Он — дебит нефти в смг/сек; В — коэффициент сжимаемости породы пласта; pi — абсолютное пластовое давление в ат; р2 — абсолютное забойное давление в ат; h — мощность пласта в см; k — проницаемость в д; г\— радиус залежи; г2 — радиус скважины; цн—вязкость нефти.

Аналогично при установившейся ламинарной фильтрации газа получим

kh

_ QzT иг р\-р\

(XVIII. 3)


где Q — дебит газа в см3/сек; z — коэффициент сжимаемости газа; Т — абсолютная пластовая температура; Цг — вязкость газа в спз; Та — абсолютная нормальная температура.

[р]-р1)г

z7>r(Pl -Р2)н    ‘

Уравнение (XVIII. 4) может быть решено, если известны следующие данные: QH при данном перепаде давления (р\— Рг)н. В, (1Я. Т и г.

Уравнением не учитывается газ, добываемый вместе с нефтью, а также испарение газа из нее.

Аналогично может быть выведено уравнение движения потока газа, в котором учитывается отклонение от закона Дарси.

3. ВТОРИЧНАЯ ДОБЫЧА НЕФТИ

Имеются три положения, которые заслуживают рассмотрения по вопросам вторичной добычи нефти. Первое — добыча нефти может быть экономически целесообразна, но при этом необходимо учитывать количество добываемой нефти и дополнительную емкость для хранения газа, создаваемую при добыче нефти. Второе—¦ процесс вторичной добычи нефти можно использовать для регулирования подготовки пласта под хранилище газа. И третье — отбор нефти может повысить производительность скважин по газу.

При подготовке частично выработанного нефтяного месторождения под хранилище газа скважины должны быть пробурены таким образом, чтобы приток нефти осуществлялся в результате естественного дренирования. Скважины, расположенные на контуре структуры, требуются для того, чтобы удалить из пласта жидкость, приток которой создается за счет увеличения объема остаточной нефти, вызванного повышением давления в пласте. Удаление любой подвижной жидкой фазы необходимо для того, чтобы получить сухую пористую среду для движения газа.

Это может быть достигнуто при применении вторичных процессов добычи. Необходимо отметить, что возможный отбор нефти так или иначе оправдает эти работы и, кроме того, успешность операций, связанных с хранением, зависит от степени удаления подвижной нефти из пласта.

§ 8. ХРАНЕНИЕ ГАЗА В ВОДОНОСНЫХ ПЛАСТАХ

В табл. XVIII. 7 показано, что на 1/1 1956 г. в четырех различных штатах имелось пять подземных хранилищ газа, созданных в водоносных пластах.

Объем активного газа этих подземных хранилищ составлял менее 5% от всего объема газа, находившегося в подземных хранилищах в США.

1. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СТРУКТУРЫ, ПРИГОДНОЙ ДЛЯ ХРАНЕНИЯ ГАЗА

При поисках структуры, отвечающей требованиям сооружения подземного хранилища газа, необходимо, чтобы эта структура была антиклинального типа. Случайно структура может быть выявлена по поверхностным геологическим признакам или с помощью керна, получаемого в процессе бурения скважин.

Более часто при поисках структур применяют геофизические методы. Не исключена возможность бурения скважин малого диаметра для отбивки маркирующего пласта. Изучение керна позволит выявить возможности использования намеченного пласта для создания в нем хранилища газа. Стандартного размера скважины должны быть пробурены в купольной части структуры, при этом должен быть отобран в определенных интервалах керн с целью изучения пористости и проницаемости водоносных песчаников, доломита, известняков, а также непроницаемости породы (сланцев или известняков), располагающихся над кровлей пористого и проницаемого коллектора. После того как выбран пласт для подземного хранилища, должны быть пробурены дополнительные разведочные скважины для оконтуривания структуры.

Структура, где будет расположено хранилище, должна быть изучена полностью.

По-видимому, наиболее серьезным требованием при сооружении хранилища в водоносном пласте является наличие над водоносным пластом сплошного пласта-покрышки, сложенного непроницаемыми породами. Отбор керна и последующее лабораторное изучение его должны дать данные о плотности породы, покрывающей водоносный пласт. Какова должна быть допустимая проницаемость или мощность покрышки или их комбинация, чтобы предотвратить уход газа из пласта, до сего времени еще точно не установлено. Надо полагать, что проницаемость должна быть достаточно низкой, порядка 10-5 мд и менее, чтобы не было возможности передвижения воды в норовом пространстве. Практически в большинстве случаев необходимо произвести испыта-

О)

I:

Сз


/


При постоянном расходе


1/


(XVIII. 6)


При постоянном ЗаВпении

—» Воепя Рис. XVIII. 22.


ние пласта, закачав в него газ и наблюдая в течение сравнительно большого периода времени, сохраняется ли газ в пласте или просачивается через герметизирующий пласт в верхние горизонты. Не исключено, что хранилища с небольшими утечками газа могут быть экономичными при выполнении работ по сбору прорвавшегося газа из верхних зон и возвращению их в пласт.

2. СВОЙСТВА ВОДОНОСНЫХ ПЛАСТОВ

Горизонтально залегающий водоносный песчаник с непроницаемой покрышкой и основанием, протягивающийся на многие километры, часто называют просто водоносным пластом.

Заметным образом снизить давление на значительном расстоянии от эксплуатирующейся водяной скважины чрезвычайно трудно, так как протяженность пласта велика, запасы воды в нем обычно бывают большими, так что количества жидкости, выделяющиеся за счет расширения породы и самой воды, достаточно велики.

При хранении газа в водоносном пласте давление в нем должно быть поднято выше первоначального пластового, чтобы оттеснить воду из пласта. При первоначальной закачке газа через водяные скважины может понадобиться повышение давления на 10—20 ат выше давления в водоносном пласте, чтобы создать условия для поступления газа в пористую породу.

Движение газа в пласте рассчитывается по обычным формулам. Скорость, с которой можно закачивать газ при заданном давлении, определяется поведением водоносного пласта в условиях неустановившегося режима.

Для расчета используются уравнения неустановившегося потока воды, выведенные Ван Эвердингеном и Херстом:

q = 6,283 mCbR* hг— рв) Qv (XVIII. 5)

где q — количество воды, оттесняемой газом, в м3; m — пористость пласта; Св — приведенный коэффициент сжимаемости воды и породы пласта в 1 /ат; R — радиус газового пузыря в м; h — мощность пласта в м; рг—абсолютное давление, действующее на газовый пузырь, в ат\ рв — начальное абсолютное давление в водоносном пласте в ат\ Qt — функция безразмерного времени tD (определяется по табл. X. 4—X. 8):


где k — проницаемость породы пласта в мд\ t — время с момента поддержания давления на установленном уровне в сутках; р. — вязкость воды в спз.

Для решения уравнения (XVIII. 5) необходимо знать сжимаемость воды (рис. XVIII. 21) и уменьшение объема пор в зависимости от снижения давления.

При этом следует учитывать, что растворение в воде газа повышает ее сжимаемость на 20% на каждые


0,00833 kt = тц CBR2


Рис. XVIII. 21.

3,56 м3 газа, растворенного в I ж3 воды. Если требуется сократить срок создания хранилища газа, то следует отбирать воду из скважин, расположенных вблизи контура газового пузыря, или повышать давление закачки газа.

Приведенные выше расчеты можно применять для хранилищ, сооруженных на выработанных газовых и нефтяных месторождениях с подошвенной или краевой водой. Для расчета изменений объема хранилища в любой период времени может быть использована средняя разность между давлением газа в хранилище и давлением в водоносном пласте.

Ограничение перемещения воды в пласт-хранилище и из него определяется горизонтальным движением воды в периферийной зоне независимо от того, имеются ли подошвенные воды.

Уравнение Ван Эвердингена и Херста для расчета

повышения давления на контуре хранилища при постоянной скорости вытеснения воды имеет следующий вид:

19,2 9цр,

Р — Рв= kh

где q—расход вытесняемой воды в мг1сутки\ Pt — функция tD, определяемая по табл. X. 4 — X. 8.

Закачку можно про* водить и в условиях переменного расхода газа и давления. Но расчеты.в этом случае следует проводить, используя принцип суперпозиции.


J0    ЮО    150

Температура, °С


§ 9. ЭКОНОМИКА ПОДЗЕМНЫХ ХРАНИЛИЩ ГАЗА

Общие капиталовложения в подземное хранилище складываются из затрат на оборудование, разработку хранилища, создание упругой газовой подушки или буферного газа, осушку, компримирование и транспортировку газа.

Затраты на оборудование включают в себя стоимость оставшихся нефтяных или газовых скважин.

Подготовительные работы по созданию хранилища включают затраты на бурение скважин для закачки и отбора газа, наблюдательных и структурно-контроль-ных скважин, затраты на оборудование устья скважин и на газосборные сети.

Полная стоимость бурения скважин, включающая собственно бурение, крепление обсадными трубами, цементирование, отбор керна, каротаж и испытание, колеблется от 15 до 350 долл. за I ж в зависимости от глубины, количества отбора керна, объема каротажных работ и стоимости опробования.

Стоимость бурения скважины на хранилище глубиной до 710 м при полном оборудовании ее составляет 35 долл. за 1 м.

Оборудование устья одной скважины может стоить до 5000 долл. Стоимость газосборной системы зависит от производительности скважин и системы их .размеще-

НИя, но не превышает 10 тыс. долл. на скважину. Значительные затраты на некоторых промыслах вызываются перебуриванием и переоборудованием законсервированных и заброшенных нефтяных и газовых скважин. Эти затраты иногда больше, чем на бурение новых скважин.

В среднем по всем подземным хранилищам соотношение активной и буферной частей общего объема составляет 1 : 1. Стоимость буферного газа в зависимости от местоположения хранилища колеблется от 1 до 2 центов за 1 м3.

В некоторых случаях стоимость этого газа должна быть равна цене газа, подаваемого по магистральному газопроводу в период резкого снижения потребления.

Затраты на компримирование, перекачку, осушку и другие виды обработки газа зависят от конкретных условий. Стоимость сооружения компрессорной станции составляет примерно от 150 до 300 долл. на 1 л. с, установленной мощности. Стоимость газопровода определяется примерно в 70—80 центов на 1 см диаметра и 1 м длины трубопровода. Стоимость сепарации и очистки газа обычно включается в стоимость компрессорной станции.

По данным Дугласа Белла максимальные капиталовложения в подземные хранилища в расчете на рабочий газ составляют 35,5 долл. на 1000 м3.

Комитет по подземному хранению американской газовой ассоциации сообщает, что общие капиталовложения в подземное хранение газа на 31 декабря 1955 г. достигли примерно 377 млн. долл. Сюда включены стоимость буферного газа, газосборных сетей, скважин, компрессорных станций и т. д.

Общий объем рабочего газа составил на это же время 32,3 млрд. м3, что составляет по затратам около

11,7 долл. на 1000 м3 газа.

Беллом также установлено, что эксплуатационные расходы по подземному хранению газа составляют около

2,8 долл. и даже менее на каждые 1000 м3 поставки газа.

Исследования одного предприятия показывают, что в сезон 1955—1956 гг. при поставке из хранилища в количестве около 1,5 млрд. м3 эксплуатационные затраты, включая 3% амортизации, составили около 2 долл. за 1000 м3 газа.

I, ЗАТРАТЫ ПРИ ДРУГИХ СПОСОБАХ ХРАНЕНИЯ ГАЗА

При других способах хранения газа затраты значительно выше. По данным Белла стальные газгольдеры низкого давления стоят несколько тысяч долларов, а трубные, высокого давления батарейного типа, несколько сотен долларов на каждые 1000 м3.

Сжижение газа при низкой температуре и хранение его стоят от 180 до 350 долл. на 1000 м3 емкости. Очевидно, что при большой емкости эти затраты будут значительно снижены.

По расчетам, выполненным Крейгером, хранение в сферических резервуарах требует капиталовложений около 80Q0 долл., а в газгольдерах низкого давления более 5500 долл., в стальных трубах 1700 долл. и при хранении в сжиженном виде около 450 долл. на 1000 м3.

В течение последних 5 лег жидкие углеводороды, особенно сжиженный нефтяной газ, харнится в горных выработках и в емкостях, сооруженных методом рас-тьореиия в отложениях каменной соли.

Стоимость хранилищ в горных выработках состан-ляет от 143 до 180 долл. на 1000 м3 емкости, что в 2 раза менее стоимости сооружения хранилищ в отложениях каменной соли.

Из расчетов, выполненных Крейгером, следует, что-капитальные затраты нк сооружение хранилища для хранения сжиженного газа и установки для регазификации жидких углеводородов и добавления к ним воздуха для доведения теплотворности газовоздушнон смеси до 7500 ккал/м3 составляют для хранилищ, созданных в горной выработке, до 225 долл., а в отложениях каменной соли до 130 долл. на каждые 1000 м3 емкости.

2. СНЯТИЕ ПИКОВЫХ НАГРУЗОК В ЗИМНЕЕ ВРЕМЯ ЗАМЕНИТЕЛЯМИ ПРИРОДНОГО ГАЗА

Для снижения пиковых нагрузок в зимнее время можно использовать искусственный нефтяной газ или пропано-воздушную смесь.

Капитальные затраты на современных установках для производства высококалорийного нефтяного газа составляют от 9,5 до 6,3 тыс. долл. на 1000 мъ суточной их производительности. На более крупных установках удельные затраты снижаются. Капиталовложения при строительстве установок по производству пропано-воз-душной смеси совместно с хранилищем в горной выработке на двадцатидневный запас сжиженного газа может составить 6 тыс. долл. на 1000 м суточной продукции и даже ниже, если общая производительность установки составляет 425 тыс. м3 и более смеси в сутки.

Стоимость пропана является основным фактором в стоимости пропано-воздушной смеси, предназначаемой для удовлетворения повышенного спроса на газ в зимнее время. Стоимость пропана составляет 2,6 цента за

1 л; в смеси с воздухом теплотворностью 7,5 ккал эквивалентная стоимость составляет 31,1 долл. за 1000 м3. Амортизационные расходы по установкам и хранилищам зависят от объема ежегодного производства пропановоздушной смеси.

Имеется ряд процессов по производству нефтяного газа высокой теплотворности. Стоимость сырья и эксплуатационные расходы не имеют существенного различия в этих процессах.

Существенное значение в снижении стоимости нефтяного газа имеет утилизация нефтяных остатков и легкой нефти. Затраты по процессу и эксплуатационные расходы составляют примерно около 2 долл. на 100Q ж3.

Амортизационные расходы также зависят от ежегодного объема производства. Однако достаточно ясно, что амортизационные расходы при производстве нефтяного газа будут в 10 раз выше амортизационных расходов по производству пропано-воздушной смеси при одинаковом объеме производства.

В заключение следует отметить, что.подземное хранение газа в выработанных нефтяных, газовых месторождениях и водоносных пластах является более экономичным, чем другие известные средства хранения или производства продуктов — заменителей природного газа.

Однако удовлетворение спроса на газ в отдельные периоды, особенно в пиковые, п зимнее время может быть выполнено за счет других видов хранения газа или за счет производства заменителей природного газа.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Таблицы—П. 1—П. 20

Точка кипения прн абсолютном давлении 1,033 ат, ®С


Молекулярный вес


Метан ,............. . .

Этан.................

Пропан ................

«-Бутан...............

2-метнлпропан (нзобутан)......

ч-Пентан . .    ............

2-метнлбутан (нзопентан)

2, 2*днметилпропан (неопентан) . . «- Гексан ..............

2-метнлпентан    . .    .........

3-метнлпентан    . , ..........

2, 2-диметнлбутан (неогексан) . . .

2, 3-днметнлбутан..........

«-Гептан ..............

2-метнлгексан    ............

3‘Метнлгексан ............

3-этнлпента н.............

2, 2-днметнлпентан.........

2,    4-днметнлпентан.........

3,    3-днметнлпентан ........

2, 2, З-трнметнлбутан (трнптан) . . «-Октан.............

2, 5-днметилгексан (дизобутнл) , . 2, 2, 4-триметилпентан («изооктан»)

-Нонан...............

«-Декан ...............

Цнклопентан ............

Метнлцнклопентан .........

Цнклогексан .    ..........

Мети лцикло гексан .........

Этилен ................

Пропилен............ . .

1-буте н................

2-бутен    , ...............

транс-2 бутен............

Изобутилен . . ...........

Амнлен-1............. . .

I, 2*бутаднен ...........

1, 3-бутаднен............

2-метнл-!, 3-бутадиен (изопрен) . .

Этин (ацетилен)..........

Бензол ................

Толуол................

Этнлбензол .............

I, 2, днметнлбензол (о-кснлол) . . 1, 3-днметнлбензол (m-кснлол) . . .

1, 4-днметнлбензол (р-кснлол) . . .

Стирол (фенил-этилен).......

Изопропилбензол (кумол)......

Метиловый спирт . . , . , .....

Этиловый спирт . . . . , ......

Окись углерода...........

Двуокись углерода...... . . .

Сероводород.............

Двуокись серы ..........

Аммиак . . . ........ . . . .

Воздух................

Водород ...............

Кислород..............

Азот.................

Хлор . . , ..............

Вода............... . .

Хлористый водород.........

сн.

16.042

— 161,49

С,н,

30,068

—88,63

С,н,

44,094

—42,07

С4н10

58,120

— 0.49

СчН

58.120

— 6.17

csH,„

72,146

+36.07

С5н,„

72,146

27,85

С„н10

72.146

9,5

С.Н.,

86.172

68.74

с. Ни

86.172

60,27

С„ни

86,172

63,28

с.ни

86,172

49.74

с„ни

86,172

57.99

С7Н„

100.198

98.43

с,н

100,198

90.05

С;н„

100.198

91.85

С,н„

100.198

93.4 7

С7Н„

100.198

79,20

С7Н

100.198

80,50

С7н

100.198

86,06

с,н

100.198

80.88

с8н16

114,224

125,66

с8н18

114.224

109.10

с8н18

U4.224

99.24

CjHjo

128.250

150,79

СюНга

142.276

174,00

CR Ню

70.130

49,26

свн

84,156

71,81

CjHu

84,156

86,29

с7ни

98,182

99.82

с2н*

28,052

— 103.71

с3нв

42.078

—4 7,70

с*нв

56.104

—6,26

С4нв

56,104

+ 3,72

С4Н8

56,104

0,88

С4Нв

56,104

— 6,9

с6н10

70.130

+ 29.97

с4нв

54,088

10.28

с4н.

54,088

—4,41

с4н8

68,114

+34,08

С,Н3

26,036

—83,9

Свнв

78,108

+80,10

с7н8

92,134

110,62

СвНю

106,160

136,19

с8н10

106,160

144,42

С8Ню

106,160

139,10

с8н10

106,160

138,35

с8н8

104,144

145,22

с,н„

120,186

152,39

сн4о

32,042

64,50

С2НвО

46.069

78,50

со

28.010

— 192,00

со,

44,010

— 78,50

H4S

34,076

—60,28

SO 2

64,060

—9.96

NH,

17,032

— 33,39

N 2Оа

28,966

—194,28

н,

2.016

—252,72

о2

32,000

— 183.00

n2

28.016

— 195,78

Cl*

70.914

—0,94

н2о

18.016

+ 100

НС1

36.465

—85,00

фепечатано нз (V, 1]. Значения в скобках получены расчетом.

<тановые числа с отрицательным знаком получены нз смеси с данным топливом.

!йствнтельные объемы газа с поправкой, бивалентное октановое число (газ).

;тановое число со знаком плюс означает октановое число, соответственно октановому числу 2, 2. ютность жидкости в г/мм при нормальной точке кипения, плота сублимации.

ПРИЛОЖЕНИЕ

Таблица П. 1

Точка плавления при абсолютном давлении 1,033 ат,

Критические коистаиты

Плотность жидкости при 15,55° С и абсолютном иом 1,033 ат

давлении, рав*

Абсолютное давление, ат

Температура,

•С

Удельный объем, см3

У дельн ы й вес

г/см3

л/кг-моль

Температурный коэффициент плотности

— 182,45

47,33

— 82,49

6,1985

0,25

64,26

— 183,25

49,80

+ 32,27

4,9126

0,40

75,11

_

— 187,67

43,41

96,80

4,5568

0,5077

0,5060

87,12

0,0071

— 138,34

38,72

152,00

4,3945

0,5844

0,5826

99,72

0,00111

— 159,08

37,20

134,96

4,5256

0,5631

0,5613

103,48

0,00123

— 129,71

34,42

196,60

4,3071

0,63116

0,6293

114,66

0,00086

— 159.87

33,96

187,76

4,2759

0,62476

0,6229

115,83

0,00091

— 16,55

32,62

160,58

4,1885

0,601

0,5990

120,42

0,00093

— 95,33

30,92

234,70

4,2759

0,66405

0,6621

130,10

0,00077

— 153,66

30,94

224,87

4,2447

0,65790

0,6560

131,35

0,00079

— 117,99

31,86

231,20

4,2447

0,66902

0,6671

129,18

0,00076

—99.89

31,67

216,20

4,1635

0,65399

0,6521

132,10

0,00081

— 128,52

32,02

227,09

4,1635

0,66639

0,6645

129,68

0,00097

—90.592

27,91

266,98

4,2572

0,68819

0,6863

145,95

0,00069

— 118,26

28,12

257,86

4,2821

0 68299

0,6811

147,12

0,00069

— 119,38

29,04

262,36

4,1635

0,69151

0,6896

145,29

0,00068

— 118,59

29,53

267,58

4,1635

0,70257

0,7006

142,95

0,00067

— 123,80

29,32

247,70

4,0262

0,67833

0,6764

148,12

0,00071

— 119,23

28,33

247,08

4,1885

0,67723

0,6753

148,37

0,00072

— 134,45

30,94

262,75

(4,1822)

0,69767

0,6957

143,95

0,00067

— 24,91

30,74

258,25

3,9263

0,69454

0,6926

144,62

0,00068

— 56,79

25,46

296,19

4,2572

0,70677

0,7048

161,98

0,00063

— 91,19

25,80

278,86

4,1885

0,69795

0,6960

164.06

0,00068

— 107,35

26,35

271,47

4,2197

0,69625

0,6943

164,48

0,00067

— 53,53

(24,26)

(322,75)

4,2010

0,72171

0,7197

178,17

0,00059

-29,72

(22,50)

(346,08)

4,1885

0,73413

0,7325

194,19

0,00055

—93,87

46,03

238,58

3,7016

0,75048

0,7485

93,71

0,00073

— 142,44

38,61

259,59

3,7890

0,75354

0,7515

111,99

0,000693

-j-6,55

39,47

281.08

3,6954

0,78344

0,7814

107,65

0,000662

—126,58

35,46

299,10

3,5081

0,77398

0,7720

127,18

0,000623

—169,13

52,18

9,90

4,4007

80,446

— 185,23

46,90

91,88

4,4301

0,5218

0,5199

80,95

0,00177

— 185,33

40,99

146,43

4,3071

0,6011

0,5991

93,63

0,00113

— 138,90

42,19

154,98

(4,1885)

0,6272

0,6243

89,88

0,00105

— 105,54

42,19

154,98

(4,1885)

0,6100

0,6080

92.30

0,00105

— 140,34

40,77

144,71

(4,2759)

0,6002

0,5983

93,71

0,00113

— 165,21

41,20

201,09

(4,1948)

0,6461

0,6442

108,82

0,0087

— 136,26

45,91

170,54

(4,0512)

0,658

0,6560

82,45

0,00114

— 108,91

44,15

152,21

(4,0824)

0,6272

0,6254

86,45

0,00110

— 145,99

(39,26)

(211,09)

(4,0574)

0,6861

0,6843

99,56

0,00035

—81,10

63,63

36,33

(4,1261)

0,615

0,6131

42,48

Н-5.53

50,20

289,42

3,3708

0,88458

0,8765

88,46

0,000686

—94,98

4 2,96

320,81

3,5580

0,87190

0,8640

105,90

0,000592

-94,97

39,37

345,02

3,4956

0,87175

0,8638

122,09

0,000530

—25.18

38,11

359,02

3,6205

0,88482

0,8768

120,25

0,000533

-47,87

36,98

351,58

3,6205

0,86880

0,8609

122,42

0,000546

-j-13,26

36,14

345,02

3.4956

0,86576

0,8579

122,92

0,000561

—30,62

40,78

374,4 1

3,3770

0,9111?

0,9029

114,58

0.000584

—96,02

33,26

362,74

3,6829

0,86642

0,8585

139,03

0,000550

—97,77

81,35

239,76

3,6766

0,796

0,7898

40,31

— 117,27

65,18

243,09

3,6267

0,794

0,7877

58,08

—206,98

35,85

-138,88

3,2147

0,801е

_

75,44

31,11

3,1723

0,8159

0,8094

53,99

_

—85,49

9!,82

100,38

0,79

0,7830

43,23

—72,22

80,29

157,21

1,9226

1,394

1,3828

45,98

_

— 77,71

116,5

132,99

4,2572

0,6173

0,6125

27,62

38,46

— 140,71

3,2272

0,856е

_

_

—259,09

13,22

— 239,86

3,2260

0,07*

_

—218,37

51,33

— 118,77

2,3283

1,14е

_

_

— 209,76

34,59

— 147,10

3,2147

0,808е

_

__

— 101,60

78,75

143,87

1,7448

1,423

1,4113

49,90

_

0,0

225,41

374,07

2,4969

1,000

0,9921

18,03

— 114,21

84,32

86,94

2 3783

0,8558

0,8481

42,70

и,003346

деленным числом миллиметпов тэтраэтнлсвннпа

Плотность газа при

15,55е С и

абсолютном давлении

, равном

1,033 ат

Наименование

Идеальный газ

Удельный

м3 газа

вес (воз*

на 1 л

дух-1)

жидк* j

0,5553

1473,80

1,04ба

781,52»

1,547»

528,78*

0,0268*

2.071»

394,94*

0,02308*

2,067*

395,69 *

0,02228»

2,4906

328,35

0,02076

2,4906

328,35

0,02055

2,4906

328,35

0,01973

2,9749

274,90

0,01829

2,9749

274,90

0,01812

2,9749

274,90

0,01842

2,9749

274,90

0,01801

2,9749

2 74,90

0,01835

«-Гептан . ..............................

3,459]

236,42

0,01630

2-метилгексаи ...........................

3,4591

236,42

0,016 J 8

3-метилгексаи ............................

3,4591

236,42

0,01638

3-этилпеитаи ............................

3,4591

236,42

0,01664

2, 2-диметилпеитаи .........................

3,4591

236,42

0,01606

3,4591

236,42

0,01604

3, 3-диметилпеитаи.........................

3,4591

236,42

0,01652

2, 2, 3-триметилбутан (триптаи)..................

3,4591

236,42

0,01645

н-Октаи ...............................

3,9432

207,39

0,01468

2, 5-диметилгексаи (дизобутил)..................

3,9432

2 07,39

0,01450

2, 2, 4*триметилпентаи («изооктаи») ...............

3,9432

2 07,39

0,01465

к-Ноиаи...............................

4,4275

184,71

0,01335

к-Декаи.............................. .

4,9118

166,50

0,01224

Циклопеитаи ............................

2,4211

337,78

0,02539

Метилциклопеитан .........................

2,9053

281,49

0,02125

Циклогексаи ...........................

2,9053

281,49

0,02209

Метилциклогексаи.........................

3,3896

241,27

0,01871

Этилен...................... ......

0,9684

844,57

Пропилеи..........................

1,4526

563,05

0,02942

1-бутеи ............... ... . , , , .

1,93ё8

422.22

0,02540

2-бутеи ........

1,9368

422,22

0,02 653

траис-2-бутеи...........................

1,9368

422,22

0,02600

Изобутилеи ...........................

1,9368

422,22

0,02539

Амилеи-1.............. ...........

2,4210

33 7,83

0,02190

1, 2-бутадиеи............................

1,8673

437 ,95

0,02889

1, 3*бутадиеи............................

1,8673

437 ,iJ5

0,02752

2-метил-1, 3-бутадиеи (изопреи) ..................

2,3515

347,82

0,02390

Этии (ацетилен)...........................

0,8988

909,93

0,05576

Бензол ...............................

2,6965

303,28

0,02687

Толуол ..............................

3,1808

257,11

0,02243

Этилбеизол............................

3,6650

223,14

0,01949

3,6650

223,14

С,01978

3,Ь650

223,14

0,01942

3,6650

223,14

0,01935

Стирол (феиил*этилеи).......................

3,5954

227,46

0,02080

Изопропилбеизол (кумол)....................

4,1492

197,10

0*01710

Метиловый спирт ........................

1,1062

903,81

0,7207

Этиловый спирт...........................

1,5905

1299,50

1 ,0334

0,9670

845,82

1,5194

534,89

(0.437)

Сероводород ............................

1,1764

689,76

(0,545)

Двуокись серы..........................

2,2116

363,55

(0,5078)

0,5880

1381,02

0,8505

1,000

817,04

0,0696

11777,71

1,1047

739,58

0.9672

844,69

Хлор................................

2,4482

(329,78)

0,4695

0,6220

1,3158

1,208

649,63

0,5563

Теплота сгорания при 15,55® С

Теплота испарения при 1,033 ат при температуре кипения, ккал/кг

Показатель преломления при 20* С

Количество воздуха для сгорания

Предел взрьгваемо-сти, % объема в воз* душной смеСи

А9ТМ октановое число

низшая

высшая

ккал!м. * пара при 1,033 ат

ккал/мь пара при 1,033 ат

к ка л!кг жидкости

ккал/л жидкости

низший

высший

D = 357 (мотор, метод)

D = 908 (исследо-ват. метод

8106

90053

_

122,058

9,53

5,0

15,0

_

j +ь*

14513

158653

117,058

16,67

3,22

12,45

+ 6*

20973

22752»

1 1975

60,61

101,95

23,82

2,37

9,5

+ 5,3*

27593

29977*

1 1773

71,93

92,168

_

30,97

1,86

8,41

88*

27530

298443

11752

65,97

87,67

_

30,97

1,80

8,44

+0,2*

33003

35672

11648

73,313

85,45

1,35748

38,11

1,40

7,8

61,9

61,7

32905

35601

11628

72,444

81,06

1,35373

38,11

1,32

90,3

92,3

32789

35476

11600

69,50

75,45

1,342

38,11

80,2

85,5

39187

42319

1 1567

76,605

80,11

1,37486

45,26

1,25

6,9

26,0

24,8

39116

42248

11551

75,791

76,67

1,37145

45,26

73,5

73,4

39142

42274

11559

77,124

77,95

1,37652

45,26

74,3

74,5

39000

42132

11527

75,182

73,00

1,36876

45,26

93,4

У1,8

39080

42212

11545

76,727

75,72

1,37495

45,26

94,3

+0,3‘

45389

48966

11509

78,944

75,67

1,38765

52,41

1,0

6,0

0,0

0,0

45318

48895

11496

78,308

73,22

1,38485

52,41

46,4

42,4

53442

48921

11501

79,326

73,50

1,38864

52,41

55,0

52,0

53709

48948

11508

80,638

73,89

1,39340

52,41

69,3

65,0

47871

48779

11475

77,293

69,61

1,38215

52,41

95,6

92,8

45246

48823

11484

77,565

70,45

1,38145

52,41

83,8

83,1

45246

48832

11485

80,331

70,78

1,39092

52,41

86,6

80,8

45211

48797

11479

79,516

69,11

1,38943

52,41

-J- 0,11

+ 1,8»

51582

55613

11466

80,833

73,28

1,39743

59,55

0,84

3,2

51439

55470

1444

79,664

68,72

1,39246

59,55

55,7

55,5

51422

55452

11446

79,490

64,89

1,39145

59,55

100

+ 100

57775

62250

11433

82,301

70,50

1,40542

66,70

0,74

2,9

— 20

63977

68897

11491

84,185

66,78

1,41189

73,85

0,67

2,6

— 53,0

31250

33483

11232

84,038

92,97

1,40645

35,731

85,0

37363

40041

11200

84,188

82,13

1,40970

42,878

1,33

8,35

80,0

91,3

37194

39881

11149

87,130

85,39

1,42623

42,878

1,33

8,35

77,2

83,0

43280

46412

11129

85,925

77,17

1,42312

50,024

71,1

74,8

13338

14237

_

115,31

_

14,29

3,05

28,6

75,6

+ 0,03»

19415

20759

11636

60,509

104,55

21,44

2,00

1 1,1

84,9

+0,24"

25626

27424

11516

69,008

93,30

_

28,58

81,7

97,4

25555

27352

11476

71,654

99,40

_

28,58

2551 1

27308

11464

69,709

96,87

_

28,58

_

_

25475

27272

11455

68,546

94,16

_

28,58

_

88,1

+ 0,26*

31801

34044

11440

73,704

(82,78)

1,3714

35,73

/ 7,1

90,9

24843

26187

11388

74,719

(100,56)

_

26,20

_

24309

25653

11165

69,833

(96,67)

_

26,20

_

31231

32131

11111

76,044

(85,00)

1,4216

33,35

_

_

12653

13098

_

_

1 1,91

_

_

31953

33296

10008

88,329

94,08

1,50112

35,731

1,41

6,75

+2,75®

38021

39819

10153

88,322

86,78

1,49693

42,878

1,27

6,75

+0,27“

+5,826

44223

46465

10288

89,480

80,95

1,49592

50,024

_

97,9

+0,86

44116

46359

10261

90,586

82,83

1,50543

50,024

1,00

6,00

100

(>+6)6

44098

46341

10259

88,928

81,89

1,49721

50,024

_

_

< 100

(> + 6)6

44107

46350

10261

88,635

81,17

1,49581

50,024

_

< 100

(>+6j*

42977

44757

10096

91,784

(83,89)

1,54682

47,641

1,10

6,10

+ 0,2»

>+3*

50372

53059

10384

89,767

74,61

1,49146

57,170

_

99,3

+2,08

6807

7697

5417

43,035

262,78

1,3288

7,15

6,72

36,50

12867

14201

7087

56,128

204,45

1,3614

14,30

3,28

18,95

2856

_

50,56

_

2,39

12,50

74,20

_

137,7897

_

• —

5526

5979

_

_

131,11

_

(7,2)

4,3

4 5,50

_

_

95,00

_

_

_

_

_

327,39

_

15,50

27,00

_

_

_

51,11

_

_

_

2429

2883

_

_

106,67

_

2,39

4,00

74,20

_

51,11

_

_

_

_

_

47,78

_

_

_

67,22

_

_

_

_

539,06

1,3330

_

_

_

_

1 —

105,78

рг

Псевдокритическая температура 7

Г

г

1.05

1.10

1.15

1.20

1.25

1.30

1.35

1.40

1.45

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

0.20

0 938

0.948

0.953

0.959

0.064

0.969

0.971

0.973

0.978

0.979

0.984

0.987

0.990

0.991

0.993

0.995

0.998

0.999

1.000

1.001

0.25

0.922

0.934

0.941

0.940

0.955

0.960

0.964

0.968

0.972

0.974

0.980

0.984

0.998

0.990

0.992

0.995

0.998

0.999

1.000

1.001

0.30

0.905

0.920

0.928

0.938

0.946

0.951

0.956

0962

0.065

0.969

0.976

0.981

0.985

0.988

0.990

0,994

0.997

0.999

1.000

1.001

0.35

0.887

0.905

0.914

0.927

0 937

0.943

0.949

0956

0.959

0.964

0.972

0.978

0.983

0.986

0.989

0,994

0.997

0.999

1.000

1.001

0.40

0.868

0.889

0.900

0.016

0.928

0.934

0.942

0.949

0.953

0,959

0.968

0.975

0.980

0.983

0.987

0.992

0.996

0.998

1.000

1.002

0.45

0.849

0872

0.887

0.905

0.919

0.926

0.934

0.943

0.948

0.954

0.964

0.972

0.978

0.981

0.985

0.991

0.995

0.998

1.000

1.002

0.50

0.829

0.855

0.874

0.894

0.909

0.918

0.926

0.937

0.942

0.949

0.960

0.969

0.976

0.979

0.983

0.990

0.994

0.998

1.000

1.002

0.55

0.810

0839

0.862

0883

0900

0.909

0.919

0.930

0.937

0.944

0.956

0.966

0.974

0.978

0.982

0.989

0.994

0.998

1.000

1.002

0.60

0.790

0.822

0.849

0.872

0 890

0 900

0.912

0923

0.931

0.939

0.952

0.963

0.971

0.976

0.981

0.988

0.993

0.997

1.000

1.003

0.65

0.769

0 804

0.835

0 861

0.881

0.893

0.905

0.917

0.926

0.935

0.949

0.961

0969

0.974

0.980

0.987

0.993

0.997

1.000

1.003

0.70

0.747

0.785

0.820

0.850

0871

0.885

0 898

0.911

0.921

0.930

0.945

0.958

0.967

0.972

0.978

0,986

0.992

0.997

1.001

1.004

0.75

0.722

0.767

0.806

0.839

0.861

0.878

0.890

0.905

0.916

0.925

0.942

0.955

0.965

0.971

0.977

0.985

0.992

0.997

1.001

1.004

0.80

0.098

0.748

0.791

0.827

0.851

0.870

0.883

0.899

0.910

0.920

0.938

0.952

0.962

0.969

0.975

0.984

0.991

0.997

1.001

1.005

0.85

0.672

0.729

0.776

0.815

0.842

0.861

0.876

0.893

0905

0.916

0.935

0.950

0.960

0.967

0.974

0.983

0.991

0.997

1 1.001

1.005

0.90

0.645

0.710

0.761

0.802

0.832

0.852

0 870

0.887

0.899

0.911

0.931

0.947

0.958

0.965

0.972

0.983

0.990

0.996

1.001

1.006

0.95

0.618

0.690

0.748

0.791

0.823

0.845

0.863

0.881

0.895

0.906

0.927

0.944

0.956

0.963

0.971

0.982

0.990

0.996

1.001

1.006

1 00

0.590

0.670

0.734

0.780

0.813

0.838

0.856

0.875

0.890

0.901

0.923

0.941

0.953

0.961

0.970

0.981

0.989

0.996

1.001

1.007

1 05

0.555

0.647

0.719

0.768

0.803

0.829

0.849

0.869

0.885

0.897

0.920

0.939

0.951

0.960

0.969

0.980

0.989

0.996

1.001

1.007

1.10

0.520

0.624

0.703

0.755

0.793

0.820

0.842

0.862

0.879

0.893

0.917

0.936

0.949

0.958

0.967

0.979

0.988

0.996

1.002

1.008

1.15

0.482

0.602

0.688

0.743

0.783

0.812

0.836

0.856

0.874

0.889

0.913

0.933

0.947

0.957

0.966

0.979

0.988

0.996

1.002

1 -003

1.20

0.444

0.580

0.672

0.731

0.773

0.804

0.829

0.850

0.869

0.884

0.909

0.930

0.945

0.955

0.964

0.978

0.987

0.996

1.002

1.008

1.25

0.398

0.555

0.656

0.719

0.763

0.797

0.823

0.845

0.864

0.880

0.905

0.928

0.943

0.954

0.963

0.978

0.987

0.996

1.002

1.008

1.30

0.351

0.530

0.640

0.707

0.753

0.789

0.817

0.839

0.859

0.876

0.901

0.925

0.941

0.952

0.962

0.977

0.987

0.996

1.002

1.009

1.35

0.307

0.505

0.623

0.695

0.743

0.781

0.810

0.834

0.855

0.872

0.898

0.923

0.940

0.951

0.961

0.976

0.986

0.996

1.002

1.009

1.40

0.263

0.480

0.605

0.682

0.732

0 772

0.803

0.828

0.850

0.868

0.895

0.920

0.938

0.949

0.960

0.975

0.986

0.996

1.002

1.0 Ю

1.45

0.259

0.453

0.588

0.670

0.721

0.765

0.797

0.824

0.846

0.864

0.892

0.918

0.936

0.947

0.959

0.975

0.986

0.996

1.002

1.010

1.50

0.254

0.425

0.570

0.657

0.710

0.757

0.791

0.817

0.841

0.859

0.889

0.915

0.934

0.946

0.957

0.974

0.985

0.995

1.003

1.010

1.55

0.253

0.409

0.556

0.646

0.701

0.750

0.785

0.811

0.837

0.855

0.886

0.913

0.932

0.945

0.956

0.973

0.985

0.995

1.003

1.010

1.60

0.251

0.393

0.541

0.634

0.691

0.742

0.779

0.805

0.832

0.851

0.882

0.910

0.930

0.943

0.954

0.972

0.984

0.995

1.003

1.011

1 65

0.251

0.386

0.529

0.623

0.682

'0.735

0.773

0.800

0.828

0.847

0.880

0.908

0.929

0.942

0.953

0.972

0.984

0.995

1.003

1.011

1.70

0.252

0.378

0.517

0.612

0.672

0.728

0.767

0.795

0.823

0.843

0.877

0.905

0.927

0.941

0.952

0.971

0.983

0.995

1.004

1.012

1.75

0.256

0.374

0.507

0.602

0.664

0.720

0.761

0.790

0.819

0.840

0.874

0.903

0.925

0.940

0.951

0.971

0.983

0.995

1.004

1.012

1.80

0.260

0.370

0.497

0.592

0.656

0.712

0.755

0.784

0.815

0.837

0.871

0.900

0.923

0.938

0.950

0.970

0.983

0.995

1.004

1.012

1.85

0.265

0.370

0.489

0.582

0.648

0.706

0.750

0.779

0.811

0.834

0.869

0.899

0.922

0.937

0.949

0.970

0.983

0.995

1.004

1.012

1.90

0.270

0.369

0.480

0 572

0 G40

0699

0.744

0.774

0.806

0.830

0.866

0.897

0.921

0.936

0.948

0.969

0.982

0.995

1.005

1.013

со

Tf

Tf

ю

ю

to

СО

г>-

00

00

05

05

о

о

IN

CO

CO

Tj«

Tt

Ю

Ю

©

©

00

©

©

©

*-4

(N

СЧ

CO

CO

Tf

сч

CI

01

Г)

N

IN

IN

c*

СЧ

IN

IN

IN

IN

IN

IN

(N

CO

CO

CO

CO

CO

CO

CO

c^i

CO

о

о

о

о

о

о

о

р

о

о

о

о

о

о

о

р

р

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

1

ю

СО

СО

г>-

г>-

г>-

00

00

00

00

СЗ

03

03

СЗ

о

О

©

©

IN

IN

CO

CO

Tj«

Tt

Ю

ib

©

©

r>-

r>-

00

©

©

©

©

Ы

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

¦N

¦N

о

о

о

о

о

о

р

о

о

о

о

о

о

о

о

о

р

р

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

ю

ю

ю

ю

ю

ю

ю

ю

ю

ю

ю

ю

ю

ю

ю

со

СО

СО

r>-

t-

I'*

00

00

00

00

©

©

©

©

©

,

IN

Tf

Ю

©

03

03

СЗ

03

03

СЗ

СЗ

03

СЗ

а

03

о?

с:

С1

03

СЗ

Ci

а

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

03

03

СЗ

03

СЗ

03

03

СЗ

03

03

СЗ

о:

03

03

СЗ

03

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

©

О

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

-*

сч

СЧ

,

,

,

о

о

о

о

о

о

о

о

о

©

©

©

©

©

!

!

!

IN

IN

c*

IN

CO

CO

Tf

Tf

Ю

Ю

©

©

1^.

00

©

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

CO

00

CO

00

00

03

03

03

СЗ

03

03

03

03

03

03

а

с:

СЗ

СЗ

03

03

03

Ci

03

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

©

О

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

03

00

00

г>-

г>-

СО

СО

ю

ю

со

со

со

со

(N

(N

(N

IN

IN

IN

(N

N

IN

IN

IN

IN

CO

CO

CO

CO

Tf

Tf

Ю

Ю

©

©

со

СО

СО

сО

©

СО

СО

СО

СО

СО

СО

СО

СО

СО

СО

со

СО

СО

СО

CO

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

03

СЗ

03

03

03

о?

03

СЗ

СЗ

03

03

СЗ

СЗ

03

OS

03

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

©

О

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

d

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

00

г>-

СО

ю

ю

Tf

со

!

!

о

о

СЗ

СЗ

00

00

00

00

00

00

r>-

r>-

r>-

r>-

r>-

r>-

00

Tf

Tf

Tf

Tf

Tf

Tf

rf

со

го

со

со

CO

CO

CO

CO

co

co

co

co

co

co

co

co

co

co

co

co

co

co

co

co

CO

03

03

03

03

03

СЗ

СЗ

СЗ

03

03

03

03

СЗ

СЗ

03

03

СЗ

о>

Оз

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

О

о

о

о

О

О

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

ю

со

сч

!

о

СЗ

00

t>-

t>-

СО

ю

со

©

©

©

©

00

00

I"»

©

©

©

©

Ю

Ю

Ю

Ю

©

©

©

©

со

со

со

,со

со

сч

сч

сч

/>*

IN

03

03

03

03

03

03

03

03

03

03

03

03

03

03

03

05

С5

03

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

©

О

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

о

00

г>-

ю

Tf

сч

СЗ

00

t>-

СО

со

С-1

!

©

©

аз

00

r>-

©

©

Ю

Ю

Tt

Tf

CO

IN

IN

!

!

©

©

©

©

,

,

,

<n

о

о

о

о

о

о

о

о

©

©

O'.

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

03

03

03

СЗ

03

03

03

03

СЗ

03

03

03

03

03

03

СЗ

СЗ

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

©

О

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

d

©

©

©

ю

со

03

г>-

ю

ТГ

сч

!

СЗ

00

СО

ю

со

©

аз

00

CO

Tj«

CO

IN

IN

,

©

©

©

00

00

00

00

©

©

Ю

Ю

Ю

03

03

03

00

00

00

00

00

00

t>-

Г"»

t>-

г>-

t—

СО

СО

cO

©

©

©

©

©

©

©

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

эо

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

со

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

©

О

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

Tf

,

03

СО

Tf

,

о

00

СО

со

о

сг:

t>-

Ю ч

со

?}

©

©

00

Ю

CO

IN

IN

!

©

05

©

00

00

r=-

©

©

©

©

©

©

r>-

со

СО

ю

ю

ю

1C

ЧТ

ЧГ

со

со

со

со

со

¦N

IN

(N

fN

IN

IN

OJ

IN

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

со

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

о

о

о

о

о

о

о

d

о

о

о

о

о

о

о

©

о

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

d

©

©

©

©

|>-

Tf

,

00

ю

,

00

ю

о

00

СО

со

. ,

03

г-

ю

со

. ,

©

00

©

1Г5

Tt

CO

CO

IN

IN

,

!

,

IN

(N

CO

CO

Tf

in

сч

сч

о

о

о

о

СЗ

о

СЗ

С4.

00

со

00

00

00

t>-

r>-

r>-

r>-

r>-

f-

I'*

I'*

t-

t>-

00

оо

00

00

00

00

00

00

00

00

г>-

t-

г>-

t-

5-

!>•

s>

t>

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

d

о

о

о

d

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

Q

со

03

ю

—т

00

Tf

,

00

ю

00

1Г5

со

о

00

со

тг

(N

©

00

Ю

Tt

IN

(N

!

©

©

©

©

©

©

©

©

,

,

IN

IN

CO

о

03

03

03

00

00

00

t>-

t>-

СО

СО

СО

СО

ю

ю

ю

ю

ю

Tj«

Tt

ТГ

Tt

Tt

TJ'

Tt

Tj«

Tf

Tf

CO

CO

CO

CO

ТГ

Tf

Tf

Tf

Tf

Tf

Tf

00

г>-

г>-

г>-

г>-

t>-

г-

I-

t>-

г>-

г>-

(-

t>-

t-'

r>-

r>-

r-

r>-

r>-

r>-

о

©

©

©

о

©

d

о

о

о

о

о

о

о

о

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

d

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

г>-

СЧ

г>-

со

ОС

ю

,

t>-

со

!

00

ю

о

00

СО

со

IN

©

©

©

Ю

Tt

CO

!

IN

IN

CO

CO

Tf

Ю

©

00

©

©

,

CO

г>-

сО

СО

ю

ю

Tf

со

со

со

С4

сч

сч

1-н

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

г>-

Г>

1^.

г>-

t>-

t>-

t>-

t>-

г>-

г>-

t>-

t>-

г>-

r>-

t'*

r>-

I-

r>-

I-

©

о

о

о

©

о

о

o

о

о

о

о

о

о

d

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

00

сч

г>-

,

СО

,

t>-

СЗ

ю

00

ю

о

00

СО

со

IN

©

©

©

©

00

00

00

00

©

©

©

©

©

IN

CO

Ю

CO

©

!

CO

со

со

сч

сч

о

о

Ci

СЗ

СЗ

00

00

00

00

г-

г>-

1^.

r>-

©

©

©

©

©

©

©

©

r>-

r>-

r>-

t-

00

00

00

г>-

г>-

г>-

г>-

г>-

1^»

t>-

СО

СО

СО

р

СО

р

р

О

сО

СО

сО

cO

p

©

©

©

©

©

©

p

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

о

о

о

©

о

о

о

d

о

о

о

d

о

d

о

©

©

©

d

d

d

d

d

d

d

d

d

d

d

d

d

d

d

d

d

d

d

d

d

d

го

г>-

,

Tf

03

00

СЧ

СЗ

ю

00

СО

со

!

00

Ю

Ю

ТГ

Tf

Ю

Ю

©

r>-

00

©

-N

CO

Ю

©

!

IN

Tf

©

©

©

00

00

г>-

СО

:S

ю

•VO

^0

со

•м

IN

(N

IN

IN

-N

Cl

•M

IN

CM

<N

<N

CO

со

CO

CO

co

CO

Tf

Tf

Tf

ТГ

Tf

СО

СО

СО

сО

СО

to

p

p

СО

СО

р

р

15

СО

р

о

о

©

p

©

p

©

©

©

©

©

©

©

©

i'j

о

©

©

©

©

©

©

©

©

о

о

о

о

о

о

d

d

о

о

о

d

d

о

о

о

©

©

©

d

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

Tf

г>-

о

сч

г>-

00

CO

о

СО

со

!

. ,

о

о

03

©

©

©

©

©

!

IN

Tt

©

00

©

IN

Tf

r>-

©

IN

Ю

00

ТГ

©

CO

со

сч

сч

о

о

СЗ

C3

СЗ

00

°Q

00

00

00

00

г-

г>-

00

00

00

00

00

00

00

©

©

©

©

©

©

©

©

1-H

IN

(N

СО

СО

СО

СО

СО

СО

ю

Ю

ю

ю

ю

ю

ю

ю

irt

ю

ю

ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

©

©

©

©

©

©

©

©

©

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

О

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

Tf

ю

г>-

05

00

ю

(M

!

о

о

СЗ

СЗ

о

. ,

сч

Tf

СО

00

©

(N

Tt

I-

©

CO

©

00

Ю

©

(N

©

<N

IN

©

©

^r.

©

СО

ю

тг

со

со

¦м

Cl

сч

С-1

(N

IN

м

CO

CO

CO

CO

Tt

Tt

Tf

Ю

Ю

©

©

©

t>-

00

00

05

©

©

ю

ю

ю

ю

ю

ю

ю

Ю

ю

ю

ю

ю

ю

ю

ю

irt

ю

ю

ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

lO

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

L*

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

Tf

г>-

сч

г>-

Tf

о

СЗ

00

00

СЗ

о

!

00

о

со

г>-

CN

СО

Ю

©

Tt

©

CO

. ,

©

©

Ю

©

Ю

©

Tf

00

CO.. 00

CO

CO

CO

чо

СО

1ГЭ

ю

ю

ю

ю

ю

ю

СО

о

о

t-

Г'*

00

00

CO

©

©

©

©

1-^

IN

CO

CO

CO

Tf

ТГ

Ю

Ю

©

©

r>-

тг

Tf

Tf

Tf

тг

тг

тг

тг

тг

тг

Tj«

ТГ

Tt

Tt

Tt

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

ю.

Ю

Ю

Ю

о

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

о

©

о

о

о

о

о

о

о

о

d

о

о

о

о

©

d

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©‘

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

05

о

,

еч

Tf

СО

00

о

со

о

тг

00

со

©

Tt

©

Tt

©

^r

©

©

IN

Г"

CO

©

!

00

Tf

©

Ю

!

r>-

CO

©

lO

,

СО

г>-

г>-

г>-

г>-

t>-

t>-

00

00

00

с.

СЗ

С--

о

о

IN

iN

CO

Tj«

Tt

Ю

Ю

©

©

00

00

©

©

©

1-H

IN

IN

CO

Tf

Tf

со

со

со

со

со

сс

со

со

со

со

со

со

со

тг

тг

тг

Т*«

Tt

Tt

Tj«

Tt

Tt

Tt

Tf

Tt

Tf

Tf

Tf

Tf

Tf

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

Ю

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

©

©

©

©

©

©

©

©

©

d

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

ю

о

СО

сч

00

ю

!

00

о

СО

со

Ci

СО

IN

03

ю

. ,

Tt

!

CO

©

©

IN

00

Ю

!

00

Tf

!

CO

©

CO

©

Ю

IN

г>-

00

00

03

03

о

1-^

со

со

тг

ю

со

со

г-^

GO

00

©

©

©

<N

IN

CO

CO

Tf

Ю

Ю

©

r>-

r>-

00

©

©

©

©

IN

in

сч

сч

C-J

сч

со

со

со

со

со

со

со

со

со

СО

со

со

го

со

CO

Tt

Tj«

Tt

ТГ

Tj«

Tf

Tf

Tf

Tf

Tf

Tf

Tf

Tf

Tf

Tf

Ю

Ю

Ю

Ю

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

о

d

©

©

©

d

©

©

©

©

©

d

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

©

ю

о

ю

о

»с

о

ю

о

ю

о

ю

о

ю

о

ю

©

ю

©

l!0

©

Ю

©

Ю

©

Ю

©

Ю

©

iO

©

Ю

©

Ю

©

Ю

©

Ю

©

Ю

©

03

©

©

(N

(N

со

со

ю

ю

р

р

00

00

05

©

©

©

*—<

IN.

IN

CO

CO

ТГ

Tf

Ю

Ю

©

p

r>-

00

00

©

l-i

сч

сч

ci

сч

сч

ы

с^‘

ы

ы

ы

IN

м"

IN

СЧ

IN

CO

CO

CO

CO

CO

CO

CO

CO

CO

CO

CO

CO

CO

CO

co

co

CO

CO

CO

рг

Псевдокритическая температура Тг

9

1.05

1.10

1.15

1.20

1.25

1.30

1.35

1 40

1.45

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

3.95

0.528

0.552

0.577

0.603

0.630

0.651

0.685

0.714

0.744

0.775

0.817

0.855

0.891

0.917

0.938

0.967

0.989

1.006

1.022

1.034

4.00

0.534

0.558

0.582

0.608

0.633

0.653

0.687

0.716

0.746

0.776

0.818

0.856

0.892

0.917

0.939

0.968

0.990

1.007

1.023

1.035

4.05

0.540

0.564

0.587

0.612

0.636

0.656

0.689

0.717

0.747

0.777

0.819

0.856

0.892

0.917

0.939

0.968

0.991

1.008

1.023

1.035

4.10

0.547

0.570

0.592

0.616

0.640

0.659

0.692

0.719

0.749

0.779

0.820

0.857

0.893

0.918

0.940

0.969

0.992

1.009

1.024

1.036

4.15

0.553

0.575

0.596

0.620

0.644

0.662

0.695

0.720

0.750

0.780

0.821

0.857

0.894

0.918

0.940

0.970

0.993

1.010

1.025

1.036

4.20

0.560

0.581

0.601

0.624

0.648

0.665

0.697

0.722

0.752

0.781

0.822

0.859

0.895

0.919

0.941

0.971

0.994

1.011

1.026

1.037

4.25

0.566

0.587

0.606

0.(528

0.651

0668

0.699

0.724

0.753

0.782

0.823

0.859

0.896

0.919

0.941

0.972

0.995

1.012

1.026

1.037

4.30

0.572

0.593

0.611

0.632

0.655

0.671

0.701

0.726

0.755

0.784

0.824

0.861

0.897

0.920

0.942

0.973

0.996

1.013

1.027

1.038

4.35

0.579

0.598

0.61-6

0.636

' 0.658

0.674

0.703

0.728

0.757

0.785

0.825

0.861

0.897

0.921

0.942

0.973

0.997

1.013

1.028

1.039

4.40

0.586

0.604

0.621'

0.641

0.662

0.678

0.706

0.730

0.759

0.787

0.826

0.862

0.898

0.922

0.943

0.974

0.998

1.014

1.029

1.040

4.45

0.592

0.610

0.626

0 645

0.666

0.680

0.709

0.732

0.761

0.788

0.827

0.862

0.899

0.922

0.943

0.975

0.999

1.015

1.029

1.040

4.50

0.599

0.616

0.631

0.650

0.670

0.683

0.712

0.734

0.763

0.790

0.829

0.864

0.900

0.923

0.944

0.977

1.000

1.016

1.030

1.041

4.55

0.605

0.621

0.636

0.654

0.673

0.687

0.715

0.736

0.765

0.792

0.830

0.865

0.901

0.924

0.945

0,977

1.001

1.017

1.031

1.042

4.60

0.612

0.627

0.641

0.659

0.677

0.691

0.718

0.739

0.768

0.794

0.832

0.867

0.902

0.925

0.946

0.978

1.002

1.018

1.032

1.043

4.65

0.617

0.633

0.646

0.663

0.681

0.694

0.720

0.741

0.770

0.796

0.833

0.868

0.903

0.926

0.947

0.979

1.003

1.019

1.033

1.043

4.70

0.623

0.639

0.651

0.668

'0.685

0.698

0.723

0.743

0.772

0.798

0.835

0.869

0.904

0.927

0.948

0.981

1.004

1.020

1.034

1.044

4.75

0.630

0.644

0.655

0.672

0.689

0.701

0.726

0.746

'0.774

0.800

0.836

0.870

0.905

0.928

0.949

0.982

1.005

1.021

1.035

1.045

4.80

0.637

0.650

0.662

0.677

0.693

0.705

0.729

0.749

0.777

0.802

0.838

0.872

0.907

0.929

0.950

0.983

1.007

1.022

1.036

1.046

4.85

0.643

0.655

0.66“

0.681

0.697

0.708

0.732

0.751

0.779

0.804

0.840

0.873

0.908

?1.930

0.951

0.984

1.008

1.023

1.037

1.047

4.90

0.650

0.661

0.672

0.686

0.701

0.712

0.736

0.753

0.782

0.806

0.842

0.875

0.910

0.932

0.952

0.985

1.009

1.024

1.038

1.048

4.95

0.656

0.666

0.677

0.690

0;705

0.716

0.739

0.756

0.784

0.808

0.844

0.877

0.911

0.933

0.953

0.986

1.010

1.025

1.038

1.043

5.00

0.663

0.672

0.683

0.694

0.709

0.720

0.742

0.760

0.787

0.810

0.840

0.879

0.912

0.934

0.954

0.988

1.011

1.027

1.039

1.049

5.05

0.669

0.677

0.688

0.698

0.713

0.723

0.745

0.763

0.789

0.812

0.848

0.880

0.914

0.935

0.955

0.989

1.012

1.028

1.040

1.050

5.10

0.675

0.683

0.693

0.703

0.717

0.727

0.749

0.766

0.792

0.814

0.850

0.882

0.916

0.937

0.957

0.990

1.013

1.029

1.041

1.051

5.15

0.681

0.689

0.698

0.708

0.721

0.731

0.752

0.769

0.795

0.817

0.851

0.884

0.917

0.938

0.958

0.991

1.014

1.030

1.042

1.051

5.20

0.688

0.695

0.703

0.713

0.725

0.735

0.755

0.772

0.798

0.820

0.853

0.886

0.919

0.940

0.960

0.992

1.016

1.031

1.043

1.052

5.25

0.694

0.700

0.708

0.717

0.729

0.739

0.758

0.7.75

0.800

0.822

0.855

0.887

0.920

0.941

0.961

0.993

1.017

1.032

1.044

1.052

5.30

0.701

0.706

0.713

0.722

0.734

0.743

0.762

0.778

0.803

0.825

0.858

0.889

0.921

0.943

0.963

0.995

1.018

1.033

1.045

1.053

5.35

0.707

0.712

0.718

0.726

0.738

0.747

0.765

0.781

0.806

0.827

0-.860

0.891

0.923

0.944

0.964

0.996

1.019

1.034

1.046

1.053

5.40

0.713

0.718

0.723

0.731

0.742

0.751

0.769

0.785

0.809

0.830

0.862

0.893

0.925

0.946

0.966

0.998

1.021

1.035

1.047

1.055

5.45

0.720

0.723

0.728

0.735

0.746

0.755

0.772

0.788

0.812

0.832

0.865

0.895

0.926

0.947

0.967

0.999

1.022

1.036

1.048

1.056

5.50

0.727

0.729

0.733

0.740

0.751

0.759

0.776

0.792

0.815

0.835

0.868

0.897

0.928

0.949

0.969

1.000

1.023

1.038

1.049

1.057

5.55

0.733

0.734

0.738

0.745

0.755

0.763

0.779

0.795

0.818

0.837

0.870

0.899

0:929

0.950

0.970

1.001

1.024

1.039

1.050

1.058

.5.60

0.739

0.740

0.744

0.750

0.760

0.768

0.783

0.799

0.821

0.840

0.872

0.900

0.931

0.952

0.972

1.003

1.026

1.040

1.051

1.058

5.65

0.745

0.745

0.749

0.755

0.764

0.772

0.787

0.802

0.824

0.843

0.874

0.902

0.933

0.953

0.974

0.004

1.027

1.041

1.052

1.059

й.70

0.751

0.751

0.754

0.760

0.769

0.777

0.791

0.806

0.827

5.75

0.757

0.756

0.759

0.764

0.773

0.781

0.795

0.809

0.830

5.80

0.763

0.-762

0.764

0.769

0.778

0.785

0.799

0.813

0.833

5.85

0.769

0.768

0.770

0.774

0.782

0.789

0.803

0.817

0.8,36

5.90

0.775

0.774

0.777

0.779

0.787

0.794

0.807

0.821

0.839

5.95

0.781

0.779

0.782

0.784

0.792

0.798

0.810

0.824

0.842

6.00

0.788

0.785

0.787

0.790

0.797 •

0.803

0.814

0.828

0.845

6.05

0.794

0.790

0.792

0.795

0.801

0.807

0.818

0.831

0.848

6.10

0.800

0.796

0.797

0.800

0.805

0.812

0.822

0.835

0.852

6.15

0.805

0.801

0.802

0.805

0.809

. 0.816

0.826

0.838

0.855

6.20

0.811

0.807

0.808

0.810

0.814

0.820

0.830

0.842

0.858

6.25

0.816

0.812

0.813

0.815

0.818

0.824

.0.834

0.846

0.861

6.30

0.822

0.818

0.818

0.820

0.823

0.829

0.839

0.850

0.864

6.35

0.829

0.824

0.823

0.825

0.828

0.833

0.843

0.853

0.867

6.40

0.835

0.830

0.829

0.830

0.833

0.838

0.848

0.857

0.871

6.45

0.841

0.835

0.834

0.835

0.837

0.842

0.852

0.861

0.874

6.50

0.848

0.841

0.839

0.840

0.842

0.847

0.856

0.865

0.878

6.55

0.853

0.846

0.844

0.845

0.846

0.851

0.860

0.868

0.881

6.60

0.858

0.852

0.850

0.851

0.851

0.855

0.864

0.871

0.884

6.65

0.864

0.857

0.855

0.856

0.856

0.859

0.868

0.875

0.888

6.70

0.870

0.863

0.860

0.861

0.861

0.863

0.872

0.880

0.892

6.75

0*875

0.868

0.865

0.866

0.865

0.867

0.876

0.884

0.895

6.80

0.881

0.874

0.871

0.872

0.870

0.872

0.880

0.888

0.899

6.85

0.886

0.879

0.876

0.877

0.875

0.877

0.884

0.891

0.902

6.90

0,892

0.885

0.881

0.881

0.881

0.881

0.888

0.895

0.906

6.95

0.897

0.890

0.886

0.885

0.885

0.885

0.892

0.898

0.909

7.00

0.903

0.896

0.892

0.890

0.890

0.890

0.896

0.902

0.913

7.05

0.909

0.901

0.897

0.895

0.894

0.894

0.899

0.906

0.916

7.10

0.915

0.907

0.903

0.900

0.899

0.899

0.903

0.910

0.920

7.15

0.921

0.912

0.908

0.905

0.903

0.903

0.907

0.914

0.923

7.20

0.928

0.918

0.913

0.910

0.908

0.907

0.911

0.918

0.927

7.25

0.933

0.923

0.918

0.915

0.91-2

0.910

0.915

0.921

0.930

7.30

0.938

0.929

0.923

0.920

0.917

0.914

0.919

0.925

0.934

7.35

0.943

0.934

0.S28

0.924

0.921

0.918

0.923

0.928

0.937

7.40

0.949

0.940

0.933

0.929

0.926

0.923

0.927

0.932

0.941

7.45

0.955

0.945

0.938

0.934

0.930

0.927

0.931

0.936-

0.944

7.50

0.961

0.951

0.943

0.939

0.935

0.932

0.935

0.940

0.948

7.55

0.966

0.956

0^948

0.944

0.939

0.936

0.939

0.944

0.951

7.60

0.972

0.961

0.953

0.949

0.944

0.941

0.943

0.949

0.955

7.65

0.987

0.966

0.958

0.954

0.949

0.945

0.947

0.952

0.958

0.846

0.877

0.905

0.935

0.955

0.976

1.006

1.028

1.042

1.053

1.060

0.848

0.879

0.907

0.937

0.957

0.977

1.007

1.029

1.043

1.054

1.061

0.851

0.882

0.909

0.939

0.959

0.979

1.008

1.031

1.045

1.055

1.062

0.854

0.884

0.911

0.940

0.961

0.980

1.009

1.032

1.046

1.056

1.063

0.857

0.887

0.913

0.942

0.963

0.982

1.011

1.033

1.048

1.057

1.064

0.860

0.889

0.915

0.944

0.965

0.984

1.012

1.034-

1.049

1.058

1.065

0.863

0.892

0.918

0.946

0.967

0.986

1.013

1.036

1.050

1.059

1.066

0.865

0.894

0.920

0.948

0.968

0.987

1.015

1.037

1.051

1.060

1.067

0.868

0.897

0.922

0.950

0.970

0.989

1.017

1.038

1.052

1.061

1.068

0.870

0.899

0.924

0.952

0:971

0.991

1.018

1.039

1.053

1.062

1.069

0.873

0.902

0.927

0.954

0.973

0.993

1.019

1.041

1.055

1.063

1.070

0.876

0.904

0.930

0.956

0.975

0.995

1.020

1.042

1.056

1.064

1.071

0.880

0.907

0.931

0.958

0.977

0.997

1.022

1.043

1.057

1.065

1.072

0.883

0.909

0.932

0.960

0.979

0.998

1.023

1.045

1.058

1.066

1.072

0.886

0.912

0.936

0.962

0.981

1.000

1.025

1.047

1.059

1.067

1.073

0.889

0.915

0.938

0.964

0.983

1.001

1.026

i.048

1.060

1.068

1.074

0.892

0.918

0.941

0.966

0.985

1.003

1.028

l.ftea

1,062

1.069

1.075

0.895

0.920

0.943

0.968

0.987

1.005

1.029

1.050

1063

1.070

1.076

0.898

0.923

0.945

0.970

0.989

1.007

1.031

1.052

1.064

1.072

1.077

0.900

0.925

0.947

0.972

0.991

1.008

1.032

1.053

1.065

1.073

1.078

0.903

0.928

0.950

0.974

0.993

1.010

1.034

1.054

1.067

1.074

1.080

0.906

0.930

0.952

0.976

0.995

1.011

1.036

1.055

1.068

1.075

1.081

0.910

0.933

0.955

0.979

0.997

1.013

1.038

1.057

1.069

1.077

1.082

0.913

0.936

0.957

0.981

0.998

1.015

1.040

1.058

1.070

1.078

1.083

0.917

0.939

0.960

0.983

1.000

1.017

1.041

1.059

1.071

1.079

1.084

0.919

0.941

0.962

0.985

1.002

1.018

1.042

1.060

1.072

1.080

1.085

0.922

0.944

0.965

0.988

1.004

1.020

1.044

1.062

1.073

1.08Д

1.086

,0.925

0.947

0.967

0.990

1.006

1.022

1.045

1.063

1.075

1.082

1.087

0.929

0.950

0.970

0.992

1.008

1.024

1.047

1.065

1.077

1.083

1.088

0.932

0.953

0.972

.0.994

1.010

1.026

1.048

1.066

1.078

1.084

1.08!>

0.935

0.956

0.975

0.997

1.012

1.028

1.050

1.067

1.079

1.086

1.091

0.938

0.959

0.977

0.999

1.014

1.029

1.051

1.068

1.080

1.087

1.092

0.942

0.962

0.980

1.001

1.017

1.031

1.053

1.070

1.081

1.088

1.093

0.946

0.965

0.982

1.003

1.019

1.033

1.055

1.071

1.082

1.089

1.094

0.950

0.968

0.985

1.005

1.021

1.035

1.057

1.073

1.084

1.091

1.095

0.953

0.970

0.988

1.007

1.023

1.637

1.058

1.074

1.085

1.092

1.096

0.956

0.973

0.991

1.010

1.025

1.039

1.060

1.076

1.087

1.093

1.098

0.959

0.976

0.993

1.012

1.027

1.041 '

1.061

1.077

1.088

1.094

1.09!>

0.962

0.979

0.996

1.015

1.029

1.043

1.063

1.079

1.089

1.096

1.100

0.965

0.981

0.998

1.017

1.031

1.045

1.065

1.080

1.090

1.097

1.101

р

Псебдакритическая температура Т

Г

г

1.05

1.10

1.15

1.20

1.25

1.30

1.35

1.40

1.45

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

7.70

0.983

0.972

0,963

0.959

0.954

0.950

04)52

0.956

• 0.962

0.969

0.984

1.001

1.019

1.033

1.047

1.067

1.082

1.092

1.098

1.102

7.75

0.989

0.977

0.968

0.963

0.958

0.954

0л)56

0.959

0Д)65

0.972

0.987

1.003

1.021

1.035

1.049

1.068

1.083

1.093

1.099

1.103

7.80

0.995

0.983

0.973

0.968

0.962

0.959

0.960

0.963

0.969

0.976

0.990

1.006

1.024

1.038

1.051

1.070

1.084

1.095

1.100

1.104

7.85

1.000

0.988

0.978

0.973

0.966

0.963

0.964

0.967

0.973

0.979

0.993

1.009

1.026

1.040

1.053

1.071

1.085

1.096

1.101

1.105

7.90

1%005

0.993

0.984

0.978

0.970

0.968

0.968

0.972

0.977

0.982

0.997

1.012

.1:029

1.042

1.055

1.073.

1.087

1.098

1.103

1.107

7.95

1.011

0.999

0.989

0.983

0.974

0.972

0.972

0.976

0.980

0.986

0.999

1.015

1.031

1.044

1.057

1.075

1.088

1.099

1.104

1.10»

8.00

1.017

1.005

0,995

0.988

0.979

0.977

0.976

0.980

0.984

0.990

1.001

1.018

1.033

1.047

1.059

1.078

1.090

1.100

1.106

1.110

8.05

1.022

1.010

1.000

0.993

0.983

0.982

0.980

0.984

0.988

0.994

1.004

1.020

1.035

1.049

1.060

1.079

1.091

1.101

1.107

1.111

8.10

1.027

1.016

1.006

0.998

0.987

0.987

0.984

0,989

0.992

0.998

1.008

1.022

1.038

1.051

1.062

1.081

1.093

1.102

1.109 ,

1.112

8.15

1.032

1.021

1.011

1.002

0.991

0.991

0.988

0.992

0.996

1.000

1.011

1.025

1.040

1.053

1.064

1.082

1.095

1.103

1.110

1.113

8.20

1.038

1.026

1.016

1.007

0.996

0.996

0.992

0.996

1.000

1.003

1.014

1.028

1.043

1.055

1.066

1.084

1.097

1.1.05

1.111

1.115

8.25

1.044

1.031

1.021

1.012

1.000

1.000

0.996

0.999

1.004

1.007

1.017

1.030

1.045

1.057

1.068

1.086

1.098

1.106

1,112

1.116

8.30

1.050

1.037

1.026

1.017

1.005

1.004

1.001

1.003

1.008

1.011

1.021

1.033

1.048

1.060

1.070

1.088

1.100

1.108

1.113

1.118

8.35

1.055

1.042

1.031

1.021

1.010

1.008

1.005

1.007

1.011

1.014 .

1.024

1.036

1.050

1.062

1.072

1.089

1.101

1.109

1.115

1.119-

8.40

1.060

1.048

1.036

1.026

1.015

1.012

1.010

1.012

1.015

1.018

1.027

1.039

1.052

1.064

1.074

1.091

1.102

1.111

1.117

1.120

8.45

1.065

1.053

1.041

1.030

1.019

1.016

1.014

1.016

1.019

1.021 .

1.029

1.041

1.055

1.066

1.076

1.092

1.103

1,112

1.118

1.121

8.50

1.070

1.058

1.046

1.035

1.024

1,021

1.019

1.020

1.023

1.025

1.032

1.044-

1.058

1.069

1.078

1.094

1.105

1.113

1.119

1.123

8.55

1.075

1.063

1.051

1.040

1.029

1.025

1.023

1.024

1.026

1.028

1.035

1.047

1.060

1.071

1.080

1.096

1.107

1.115

1.120

1.124

8.60

1.081

1.068

1.056

1.045

1.034

1.030

1.028

1.028

1.030

1.031

1.039

1.050

1.063

1.073

1.082

1.098

1.109

1.117

1.122

1.126;

8.65

1.086

1.073

1.061

1.049

1.039

1.034

1.032

1.032

1.034

1.035

1.042

1.052

1.065

1.075

1.084

1.099

1.110

1.118

1.123

1.127

8.70

1.092

1.078

1.066

1.054

1.044

1.039

1.037

1.036

1.038

1.039

1.046

1.055

1.068

1.078

1.087

1.101

1.112

1.120

1.125

1.129

8.75

1.097

1.083

1.070

1.058

1.049 ¦

1.043

1.041

1.040

1.041

1.043

1.048.

1.058

1.070

1.080

1.089

1.103

1.113

1.121

1.126

1.130

8.80

1.102

1.088

1.075

1.063

1.054

1.048

1.045

1.044

1.045

1.047

1.051

1.061

1.073

1.082

1.091

1.105

1.115

1.122

1.127.

1.132

8.85

1.108

1.094

1.080

1.068

1.058

1.052

1.049

1.048

1.048

1.049

1.055

1.064

1.075

1.084

1.093

1.107

1.116

1.124

1.129

1.133

8.90

1.113

1.099

1.085

1.073

1.063

1.056

1.053

1.052

1.052

1.052

1.058

1.067

1.078

1.087

1.095

1.109

1.118

Г. 126

1.131

1.135

8.95

1.118

1.103

1.090

1.077

1.067

1.060

1.057

1.056

1.056

1.056

1.061

1.069

1.080

1.089

1.097

1.111

1.120

1.127

1.132

1.136

9.00

1-124

„1.108

1.095

1.082

1.072

1.064

1.061

1.060

1.060

1.060

1.064

1.072

1.083

1.092

1.100

1.113

1.122

1.129

1.134

1.138-

9.05

1.129

"Г.изГ

1.100

1.086

1.076

1.068 1

1.065

1.064

1.064

1.064

1.067

1.075

1.085

1.094

1.102

1.115

1.124

1.130

1.135

1.139

9.10

1.135'

1.118

1.105

1.091

1.081

1.073

1.069

1.068

1.068

1.068

1.070"

1.078

1.088

1.097

1.104

1.117

1.126

1.132

1.137

1.140

9.15

1.140

1.123

•1.109

1.090

1.085

1.077

1.073

1.071

1.071

1.071

1.074

1.081

1.091

1.099

1.106

1.119

1.128

1.133

1.138

1.141

9.20

1.146

1.128

1.114

J.101

1.090

1.082

1.078

1.075

1.074

1.074

1.078

1.084

1.094

1.102

1.108

1.122

1.130

1.135

1.140

1.143

9.25

1.151

1.133

1.119

1.105

1.094

. 1.086

1.082

1.079

1.078

1.077

1.081

1.086

1.096

1.104

1.110

1.124

1.132

1.136

1.141

1.145

9.30

1.157

1.138

1.124

1.110

1.099

1.091

1.086

1.083

1.082

1.081

1.084

1.089

1.099

1.106

1.112

1.126

1.134

1.138

1.143

1.147

9.35

1.162

1.143

1.129

1.115

1.104

1.095

1.090

1.087

1.086

1.084

1.087

1.092

1.101

1.108

1.114

1.128

1.136

1.140

1.145

1.148

9.40

1.167

1.148

1.134

1.120

1.109

1.100

1.095

1.092

1.090

1.088

1.090

1.095

1.104

1.111

1.117

1.130

1.138

1.142

1.147

1.141)

9 45

1.172

1.153

1.139

1.124

1.113

1.104

1.099

1096

1 094

9 50

1.178

1.159

1.144

1 129

1 118

1.109

1.103

1.100

1.098

«55

1 182

1.164

1.149

1.134

1.122

1.113

1.107

1.104

1.101

9.60

1.189

1.169

1.154

1.139

1.127

1.118

1.111

1.108

1.104

9.65

1.194

1.174

1.158

1.143

1.132

1.122

1.115

1.112

1.108

9.70

1.200

1.179

1.163

1.148

1.137

1.127

1.120

1.116

1.112

9.75

1.205

1.184

1.168

1.153

1.141

1.131

1.124

1.120

1.115

9.80

1.210

1.189

1.173

1.158

1.146

1.135

1.128

1.124

1.119

9.85

1.215

1.194

1.178

1.162

1.150

1.139

1.132

1.128

1.123

9.90

1.221

1.200

1.183

1.167

1.155

1.143

1.137

1.132

1.127

9.95

1.226

1.205

1.187

1.171

1.159

1,147

1.141

1.136

1.130

10.00

1.231

1.210

1.192

1.176

1.164

1.152

1.145

1.140

1.134

10.05

1.236

1,215

1.197

1.1 SO

1.168

1.150

1.149

1.144

1.138

10.10

1.242

1.220

1.202

1.185

1.173

1.160

1.153

1.148

1.142

10.15

1.247

1.225

1.206

1.190

1.177

1.104

1.157

1.152

1.145

10.20

1.252

1.230

1.211

1.195

1.181

1.109

1.162

1.155

1.149

10.25

1.257

1.235

1.216

1.199

1.185

1.174

1.166

1.159

1.153

10.30

1.263

1.240

1.221

1.204

1.190

1.179

1.170

1.163

1.157

10.35

1.268

1.245

1.226

1.208

1.194

1.183

1.174

1.167

1.160

10.40

1.274

1.250

1.231

1.213

1.199

1.188

1.178

1.171

1.164

10.45

1.279

1.255

1.236

1.218

1.203

1.192

1.182

1.175

1.168

10.50

1.285

1.260

1.241

1.223

1.208

1.196

1.186

1.179

1.172

10.55

1.290

1.265

1.246

1.227

1.212

1.200

1.190

1.183

1.176

10.60

1.296

1.270

1.251

1.232

1.217

1.204

1.195

1.187

1.180

10.65

1.301

1.275

1.256

1.236

1.221

1.208

1.199

1,191

1.183

10.70

1.307

1.280

1.261

1.241

1.226

1.213

1.203

1.195

1.187

10.75

1.312

1.285

1.265

1.246

1.231

1.217

1.207

1.198

1.191

10.80

1.318

1.291

1.270

1.251

1.236

1.222

1.211

1.202

1.195

10.85

1.323

1.296

1.275

1.255

1.240

1.226

1.215

1.206

1.198

10.90

1.329

1.301

1.280

1.260

1.245

1.230

1.219

1.210

1.202

10.95

1.334

1.306

1.284

1.265

1.249

1.235

1.223

1.214

1.206

11.00

1.339

1.311

1.289

1.270

1.254

1.240

1.228

1.218

1.210

11.05

1.344

1.310

1.294

1.275

1.258

1.244

1.232

1.221

1.213

11 10

1.350

1.321

1.299

1.280

1.263

1.249

1.236

1.225

1.217

11.15

1.355

1.326

1.303

1.284

1.268

1.253

1.240

1.229

1.221

11.20

1.3'60

1.331

1.308

1.289

1.273

1.257

1.245

1.233

1.225

11.25

1.365

1.336

1.313

1.294

1.277

1.261

1.249

1.237

1.228

11.30

1.370

1.341

1.318

1.299

1.282

1.265

1.253

1.241

1.232

11.35

1.375

1.346

1.323

1.303

1.286

1.269

1.257

1.245

1.236

11.40

1.381

1.351

1.328

1.308

1.291

1.273

1.261

1.249

1.240

092

1.093

1.098

1.106

1.113

1 119

1 132

1.140

1 143

1 148

1.150

096

1.097

1.102

1.109

1.116

1.122

1.134

1.142

1.145

1 150

1 152

099

1.100

l.lOl

1.111

1118

1124

1.136

1.143

1.147

1.151

1 153

102

1.103

1.107

1.114

1.121

1.126

1.139

1.145

1.149

1.153

1 155

105

1.1 Of.

1.110

1.117

1.123

1.128

1.141

1.147

1.150

1.154

1.156

109

1.109

1.113

1.120

1.126

1.131

1.143

1.149

1.152

1.156

1.158

113

1.113

1.116

1.122

¦1.128

1 133

1.145

1.150

1.154

1.157

1.159

117

1.117

1.119

1.125

1.131

1.130

1.148

1.152

1.150

1.159

I.1GI

120

1.1.20

1.122

1.127

1.133

1.138

1.150

1.154

1.157

1.160

1.162

123

1.123

1.126

1.130

1.135

1.140

1.152

1.150

1.159

1.162

1.164

126

1.126

1.129

1.133

1.138

1.142

1.154

1.158

1.101

1.163

1 165

130

1.130

1.132

1.130

1.141

1.144

1.156

1.100

1.103

1.165

1 107

134

1.133

1.135

1.139

1.143

1.140

1.158

1.102

1.104

1.166

1.1GS

138

1.137

1.138

1.141

1.145

1.149

1.160

1.104

1.100

1.168

1.170

141

1.140

1.141

1.144

1.147

1 151

1.162

1.105

1.107

1.169

1.171

145

1.143

1.144

1.147

1.150

1.154

1.164

1.107

1.109

1.171

1.173

148

1.146

1.147

1.149

1.152

1.150

1.100

1.109

1.171

1.173

1.175

152

1.149

1.150

1.152

1.155

1.15!)

1.1GS

1.171

1.173

1.175

1.177

156

1.152

1.153

1.155

1.157

1.161

1.170

1.173

1.174

1.176

1.178

100

1.156

1,156

1.158

1.160

1.164

1.172

1.175

1.170

1.178

1.180

164

1.159

1.159

1.160

1.162

1.100

1.174

1.177

1.177

1.179

1.181

168

1.162

1.102

1.162

1.105

1.109

1.170

1.179

1.179

1.181

1.183

171

1.165

1.165

1.105

1.168

1.171

1.178

1.181

1.181

1.182

1.184

174

1.169

1.168

1.108

1.171

1.174

1.181

1.183

1.183

1.184

1 180

177

1.172

1.170

1.171

1.174

1.170

1.183

1.184

1.184

1.185

1 187

181

1.176

1.173

1.174

1.177

1 179

1.183

1.180

1.186

1.187

1 189

185

1.179

1 170

1.170

1.179

1.182

1.187

1.187

1.188

1.189

1.190

189

1.182

1.179

1,179

1.182

1.185

1 189

1.189

1.190

1.191

1.192

193

1.186

1.182

1.182

1 185

1 187

1.191

1.191

1.192

1.192

1.193

197

1.190

1.186

1.186

1.188

1 190

1.193

1.193

1.194

1.194

1.195

200

1.193

1.189

1.189

1.191

1.102

1.195

1.195

1.196

1.190

1.197

204

1.196

1.193

1.192

1.194

1 195

1.197

1.197

1.198

1.198

1.199

208

1.199

1.196

1.194

1.196

1.197

1.199

1.199

1.199

1.199

1.200

211

1.202

1.199

1.196

1.199

1.200

1.201

1.201

1.201

1.201

1.202

214

1.206

1.202

1.199

1.201

1.202

1.203

1.203

1.203

1.203

1.203

218

1.210

1.205

1.202

1.204

1.204

1.205

1.205

1.205

1.205

1.205

221

1.213

1.208

1.205

1.206

1.206

1.207

1.207

1.207

1.207

1.207

225

1.217

1.211

1.208

1.209

1.209

1.209

1.209

1.209

1.209

1.209

228

1.220

1.214

1.211

1.211

1.211

1.211

1.211

1.211

1.210

1.210

2*32

1.224

1.217

1.214

1.214

1.214

1.214

1.214

1.213

1.212 '

' 1.212

607


Рг*

ПсеВдокритическая температура Тг

г

1.05

1.10

1.15

1.20

1.25

1.30

1.35

1.40

1.45

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90 '

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

11.45

1.386

1.356

1.333

1.313

1.295

1.277

1.265

1.253

1.243

1.236

1.227

1.220

1.217

1.216

1.216

1.216

1.216

1.215

1.214

1.213

11.50

1.391

1.362

1.338

1.318

1.300

1.282

1.260

1.257

1.247

1.240

1.231

1.224

1.220

1.219

1.219

1.219

1.218

1.217

1.216

1.215

11.55

1.396

1.367 .

1.343

1.322

1.304

1.286

1.273

1.260

1.251

1.244

1.234

1.227

1.223

1.222

1.221

1.221

1.220

1.219

1.218

1.217

11.60

1.402

1.372

1.348

1.327

1.309

1.291

1.277

1.264

1.255

1.248

1.238

1.230

1.226

1.225

1.224

1.223

1.222

1.221

1.220

1.219

11.65

1.407

1.377

1.353

1.331

1.313

1.295

1.281

1.268 ,

1.258

1.251

1.241

1,233

1.229

1.227

1.226

1.225

1.223

1.222

1.221

1.220

11.70

1.412

1.382

1.358

1.336

1.317

1.300

1.286

1.272

1.262

1.255

1.245

1.236

1.232

1.230

1.229

1.227

1.225

1.224

1.223

1.222

11.75

1.417

1.387

1.363

1.340

1.321

1.305

1.288

1.276

1.265

1.259

1.248

1.230

1.235

1.233

1.232

1‘.229

1.227

1.226

1.225

1.224

11.80

1.423

1.392

1.368

1.345

1.326

1.309

1.294

1.280

1.269

1.262

1.252

1.243

1.238

1.236

1.234

1.231

1.229

1.228

1.227

1.22ft

11.85

1.428

1.397

1.373

1.350

1.330

1.313

1.298

1.284

1.273

1.266

1.255

1.246"

1.240

1.238

1.236

1.233

1.231

1.229

1.228

1.227

11.90

1.433

1.402

1.378

1.355

1.335

1.318

1.302

1.288

1.277

1.270

1.259

1.250

1.243

1.241

1.239

1.236

1.233

1.231

1.230

1.229

11.95

1.438

1.407

1.383

1.359

1.339

1.322

1.306

1.292

1.280

1.274

1.262

1.253

1.246

1.244

1.241

1.238

1.235

1.233

1.231

1.230

12.00

1.444

1.413

1.388

1.364

1.344

1.327

1.310

1.296

1.284

1.278

1.266

1.256

1.249

1.247

1.244

1.240

1.237

1.235

1.233

1.232

12.05

1.449

1.418

1.393

1.368

1.348

1.331

1.314

1.299

1.288

1.281

1.269

1.259

1.252

1.249

1.246

1.242

1.238

1.236

1.235

1.234

12.10

1.454

1.423

1.398

1.37.3

1.353

1.335

1.318

1.303

1.292

1.285

1.272

1.262

1.255

1.251

1.249

1.244

1.240

1.238

1.237

1.236

12.15

1.459

1.428

1.403

1.378

1.357

1.339

1.322

1.307

1.296

1.288

1.275

1.265

1.258

1.254

1.251

1.246

1.242

1.240

1.238

1.237

12,20

1.465

1.433

1.408

1.383

1.362

1.344

1.326

1,311

1.300

1.292

1.279

1.268

1.261

1.257

1.254

1.248

1.244

1.242

1.240

1.239

12.25

1.470

1.438

1.413

1.388

1.366

1.348

1.330

1.315

1.304

1.295

1.283

1.271

1.264

1.259

1.256

1.250

1.246

1.244

1.242

1.241

12.:ю

1.475

1.443

1.418

1.392

1.371

1.353

1.334

1.319

1.307

1.299

1.287

1.274

1.267

1.262

1.259

.1.252

1.248

1.246

1.244

1.243

12,35

1.480

1.448

1.423

1.397

1.375

1.357

1.338

1.323

1.3)1

1.303

1.290

1.277

1.270

1.265

1.261

1.254

1.250

1.247

1.246

1.245

12.40

1.486

1.453

1.428

1.402

1.380

1.362

1.342

1.327

1.315

1.307

1.293

1.281

1.273

1.268

1.264

1.256

1.252

1.249

1.248

1.247

12.45

1.491

1.458

1.433

1.407

1.384

1.366

1.346

1.330

1.319

1.310

1.296

1.284

1.276

1.270

1.266

1.258

1.254

1.250

1.249

1.248

12.50

1.496

1.464

1.438

1.411

1.389

1.370

1.350

1.334

1.323

1.313

1.300

1.288

1.27.9

1.273

1.269

1.261

1.256

, 1.252

1.251

1.250

12.55

1.501

1.469

1.443

1.416

1.394

1.374

1.354

1.338

1.326

1.317

1.303

1.290

1.282 '

' 1.275

1.271

1.263

1.258

1.254

1.252

1.251

12.60

1.507

1.474

1.448

1.420

1.399

1.379

1.358

1.342

1.330

1.321

1.307

1.293

1.285

1.278

1.273

1.265

1.260

1.256

1.254

1.253

12.65

1.512

1.479

1.453

1.425

1.404

1.383

1.362

1.346

1.334

1.325

1.310

1.297

1.288

1.280

1.276

1.267

1.261

1.257

1.256

1.255

12.70

1.517

1.484

1.458

1.430

1.409

1.388

1.367

1.350

1.337

1.329

1,314

1.300

1.291

1.283

1.279

1.269

1.263

1.259

1.258

1.257

12.75

1.522

1.489

1.463

1.435

1.413

1.392

1.371

1.354

1.341

1.332

1.317

1.303

1.294

1.286

1.281

1.271

1.265

1.261

1.259

1.258

12.80

1.527

1.495

1.468

1.439

1.418.

1.397

1.375

1.358

1.345

1.336

1.321

1.306

1.297

1.289

1.283

1.273

¦ 1.267

1.263

1.261

1.260

12.85 .

1.532

1.500

1.473

1.444

1.422

1.401

1.379

1.362

1.348

1.339

1.324

1.309

1.299

1.291

1.286

1.275

1.269

1.265

1.263

1.261

12.90

1.537

1.505

1.477

1.449

1.427

1.405

1.383

1.365

1.352

1.342

1.328

1.312

1.302

1.294

1.289

1.277

1.271

1.267

1.265

1.263

12.95

1.542

1.510

1.482

1.454

1.431

1.409

1.387

1.369

1.356

1.346

1.331

1.315

1.305

1.297

1.291

1.279

1.272

1.268

1.266

1.265

13.00

1.548

1.515

1.487

1.458

1.436

1.414

1.391

1.374

1.360

1.350

1.335

1.319

1.308

1.300

1.293

1.281

1.274

1.270

1.268

1.267

13.05

1.553

1.520

1.492

1.463

1.440

1.418

1.395

1.378

1.364

1.354

1.338

1.321

1.310

1.302

1.295

1.283

1.276

1.271

1.269

1.268

13.10

1.558

1.525

1.497

1.468

1.445

1.422

1.399

1.381

1.367

1.358

1.341

1.324

1.313

1.304

1.298

1.286

1.278

1.273

1.271

1.270

13.15

1.563

1.530

1.502

1.473

1.449

1.426

1.403

1.385

1.371

1.361

1.345

1.327

1.316

1.307

1.300

1.288

1.280

1.275

1.273

1.271

‘13.20 .

1.563

1.035

1.507

1.477

1.453

1.431

1.408

1.389

1.374

13.25

1.573

1.540

1.512

1.482

1.458

1.435

' 1.412

1.393

l'378

13.30

1.578

1.546

1.517

1.486

1.463

1.440

1.416

1.398

1.382

13.35

1.583

41.551

1.521

1.491

1.467

1.444

1.420

1.401

1.385

13.40

¦ 1.589

1.556

1.526

. 1.495

1.472

1.449

1.424

1.404

1.389

13.-15

1.594

1.561

1.531

1.500

1.476

1.453

1.428

1.408

1.393

13.50

1.599

1.566

1.536

1.504

1.481

1.457

1.432

1.412

1.397

13.55

1.604

1.571

1.541

1.509

1.485

1.461

1.436

1.416

1.400

13.60

1.609

1.577

1.546

1.514

1.490

1.466

1.440

1.420

1.404

13.65

1.614

1.582

1.551

1.518

1.494

1.470

1.444

1.424

1.408

13.70

1.619

1.587

1.556

1.523

1,499

1.475

1.448

1.428

1.412

13.75

1.624

1.592

1.561

1.527

1.503

1.479

1.452

1.432

1.416

13.80

1.630

1.597

1.566

1.532

1,508

1.483

1.456

1.436

1.419

13.85

1.635

1.602

1.571

1.537

1.513

1.487

1.460

1.439

1.423

13.90

1.640

1.608

1.575

1.542

1.517

1.492

1.465

1.443

1.426

13.95

1.645

1.613

1.580

1.546

1.522

1.496

1.469

1.447

1.430

14.00

1.650

1.618

. 1.585

1.550

1.526

1.500

1.473

1.451

1.434

14.05

1.655

1.623

1.590

1.555

1.531

1.504

1.478

1.455

1.437

14.10

1.661

1.628

1.595

1.560

1.535

1.509

1.482

1.459

1.441

14.15 •

1.666

1.633

1.600

1.565

1.539

1.513

1.486

1.463

1.445

14.20

1.671

1.639

1.605

1.570

1.544

1.518

1.490

1.467

1.449

14.25

1.676

1.644

1.609

1.575

1.548

1.522

1.494

1.471

1.452

14.30

1.681

1.649

1.614

1.580

1.553

1.527

1.498

1.475

1.456

14.35

1.686

1.650

1.619

1.584

1.557

1.531

1.502

1.478

1.460

14.40

1.692

1.659

1.624

1.589

1.561

1.536

1.506

1.482

1.464

14.45

1.697

1.664

1.629

1.594

1.565

1.540

1.510

1.486

1.468

14.50

1.702

1.669

1.634

1.598

1.570

1.544

1.515

1.490

1.472

14.55

1.707

1.674

1.639

1.603

1.575

1.548

1.520

1.494

1.476

14.60

1.712

1.679

1.643

1.608

1.580

1.552

1.524

1.498

1.480

14.65

1.717

1.684

1:648

1.613

1.584

1.556

1.528

1.502

1.484

14.70

1.722

1.690

1,653

1.617

1.589

1.561

1.532

1.505

1.488

14.75

1.727

1.695

1.658

1.622

1.594

1.565

1.536

1.509

1.491

14.80

1.733

1.700

1.663

1.627

1.598

1.570

1.540

1.513

1.495

14.85

1.738

1.705

1.668

1,632

1.603

1.574

1.544

1.517

1.498

14.90

1.743

1.710

1.673

1.636

1.607

1.579

1.549

1.521

1.502

14.95

1.748

1.715

1.678

1.641

1.612

1.583

1.543

1.525

1,505

15.00

1.753

1.720

1.682

1.645

1.616

1.588

1.558

1.520

1.508

1.364

1.349

1.331

1.320

1.310

1.303

1.290

1.282

1.277

1.275

l,27t

1.368

1.352

1.334

1.322

1.313

1.305

1.292

1.284

1.278

1.276

1.275

1.372

1.355

1.337

1.325

1.316

1.308

1.294

1.286

1,280

1.278

1.277

1.375

1.358

1.340

1.328

1.318

1.310

1.296

1,287

1.281

1.279

1.278

1.379'

1.362

1.343

1.331

1.321

1.313

1.298

1.289

1.283

1,281

1,280

1.382

1.365

1.346

1.334

1.323

1.315

1.300

1.291

1.285

1.283

1.281

1.386

1.369

1,349

1.337

1.326

1.317

1.302

1.293

1.287

1.285

1.283

1.389

1.372

1.352

1.340

1.328

1.319

1.304

1.295

1.289

1.287

1.285.

1.393

1.376

1.355

1.343

1.331

1.322

1.306

1,297

1.291

1,289

1.287

1.396

1.379

1.358

1.346

1.334

1.324

1.308

1.298

1.292

1.290

1.288

1.400

1.382

1.361

1.349

1.337

1.327

1.310

1,300

1,294

1.292

1.290

1.404

1.385

1.364

1.351

1.339

1.329

1.312

1.301

1.296

1.293

1.291

1.408

1.389

1.368

1.354

1.342

1.332

1.314

1.303

1.298

1.295

1.293

1.411

1.393

1.371

1.357

1.345

1.334

1.316

1.305

1.300

1.297

1.285

1.414

1.397

1.374

1.360

1.348

1.337

1.318

1.307

1.301

1.299

1.297

1.417

1.399

1.377

1.363

1.350

1.339

1.320

1.309

1.302

1.300

1.298

1.421

1.4С2

1.380

1.366

1.353

1.341

1.322

1,311

1.304

1.302

1.300

1,420

i.405

1.383

1.369

1.356

1.343

1.324

1.313

1.306

1.303

1.301

1.429

1.409

1.386

1.372

1.358

1.346

1.326

1.315

1.308

1.305

1.зоа

1.432

1.412

1.389

1.375

1.360

1.348

1.328

1.317

1.309

1.307

1.305-

1.436

1.416

1.392

1.378

1.363

1.351

1.330

1.319

1.311

1.309

1.307'

1.439'

1.419

1.395

1.381

1.366

1.353

1.332

1.320

1.313

1.310

1.308

1.443

1.423

1.398

1.384

1.369

1.356

1.334

1.322

1.315

1.312

1.310

1.446

1.426

1.401

1.387

1.371

1.358

1.336

1.323

1.316

1.313

1.311

1.450

1.430

1.404

1.390

1.374

1.360

1.338

1.325

1.318

1.315

1.313

1.454

1.433

1.407

1.393

1.376

1.362

1.340

1.327

1.320

1.317

1.315

1.458

1.437

1.411

1.396

1.379

1.365

1.342

1.329

1.322

1.319

1.317

1.461

1.440

1,414

1.398

1.382

1.367

1.344

1,331

1.324

1.321

1.318

1.465

1.443

1.417

1.400

1.385

1.370

1.346

1.333

1.326

1.323

1.320

1.468

1.446

1.420

1.403

1.387

1.372

1.348

1.334

1.327

1.324

1.321

1,472

1.450

1.423

1.407

1.390

1.375

1.350

1.336

1.329

1.326

1.323

1.475

1.453

1.426

1.410

1.392

1.377

1.352

1.338

1.330

1.327

1,325

1.479

1.457

1.429

1.413

1.395

1.380

1.354

1.340

1.332

1.329

1.327

1,483

1.460

1.432

1.416

1.398

1.382

1.356

1.341

1.334

1.331

1.328

1,487

1,463

1.436

1.419

1.401

1.385

1.358

1.343

1.336

1.333

1.330

1.490

1.466

1.439

1.421

1.403

1.387

1.360

1.345

1.338

1.334

1.331

1,493

1.470

1.442

1.424

1.406

1.390

1.362

1.347

1.340

1.336

1.333

0,2

р

Псе 6 да критическая

температура

ТГ

г г

1.05

1.10

1.15

1.20

1.25

1.30

1.35

1.40

1.45

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90

2.00

2,20

2.40

2.60

2.80

3.00

0.20

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0.0000

0,0000

0.0000

0,0000

0.25

0.0465

0.0470

0.0473

0.0477

0.0479

0.0482

0.0483

0.0485

0.0487

0.0488

0.0491

0.0492

0.0497

0.0495

0.0496

0.0497

0.0499

0.0499

0.0500

0.0500

0.30

0.0921

0.0934

0.0940

0.0948

0.0955

0.0060

0.0963

0.0967

0.01)71

0.0974

0.0980

0.0984

0.0992

0.0989

0.0991

0.0994

0.0997

0.0999

0.1000

0,1001

0.35

0.1369

0.1390

0.1401

0.1415

0.1425

0.1433

0.1440

0.1447

0.1452

0.1457

0.1467

0.1473

0.1484

0.1483

0.1486

0.1491

0.1496

0,1498

0.1500

0.1501

0.40

0.1808

0.1838

0.1854

0.1875

0.1892

0.1902

0.1912

0.1923

0 1930

0.1938

0.1952

0.1962

0.1975

0.1975

0.1980

0.1988

0.1994

0.1997

0.2000

0.2002'

0.45

0.2237

0.2279

0.2301

0.2331

0.2353

0.2367

0.2381

0.2396

0.2406

0.2416

0.2435

0.2448

0.2465

0.2466

0.2473

0.2484

0.2492

0.2496

0.2500

0.2503

0.50

0.2657

0.2710

0.2741

0.2780

0.2810

0.2828

0.2846

0.2866

0.2878

0.2892

0.2916

0.2934

0.2953

0.2956

0.2965

0.2979

0.2989

0.2995

0.3000

0.3004

0.55

0.3007

0.3134

0.3175

0.3225

0.3263

0.3285

0.3308

0.3333

0.3348

0.3365

0.3395

0.3117

0.3441

0.3445

0.3456

0.3474

0.3486

0,3494

0.3500

0.3505

0.00

0.3407

0.3549

0.3603

0.3663

0.3710

0.3737

0.3765

0.3796

0.3815

0.3836

0.3872

0.3900

0.3927

0.3934

0.3947

0.3968

0.3983

0.3993

0.4000

0.4006

0.05

0.3850

0.3956

0.4024

0.4097

0.4153

0.4186

0.4220

0.4256

0 4279

0.4304

0.4347

0.4381

0.4412

0.4421

0.4437

0.4462

0.4479

0.4492

0.4500

0,4508

0.70

0.4235

0.4353

0.4438

0.4524

0.4591

0.4630

0.4670

0.4713

0.4741

0.4770

0.4820

0.4860

0.4896

0.4908

0.4927

0.4955

0.4976

0.4990

0.5000

0.5009

0.75

0.4003

0.4741

0.4844

0.4947

0.5024

0.5071

0.5117

0.5167

0.5200

0.5234

0.5292

0.5339

0.537»

0.5394

0.5416

0.5448

0.5472

0.5489

0.5500

0,5511

0.80

0.4958

0.5120

0.5244

0.5363

0.5452

0.5508

0.5561

0.5618

0.5657

0.5695

0.5762

0.5815

0.5861

0.5879

0.5904

0.5940

0.5967

0.5987

0.0001

0.6014

0.85

0.5300

0.5489

0.5635

0.5774

0.5875

0.5941

0.6000

0.6066

0.6110

0.6154

0.6230

0.6291

0.6341

0.6363

0.6391

0,6432

0.6463

0.6486

0.6501

0.0516

0.90

0.5629

0.5849

0.6020

0.6178

0.6294

0.6369

0.6437

0.6511

0.6561

0.6611

0.6697

0.6765

0.6821

0.6846

0.6877

0.6923

0.6958

0.6984

0.7002

0.7019

0.95

0.5945

0.6199

0.6397

0.6576

0.6707

0.6793

0.6870

0.6953

0.7010

0.7065

0.7161

0.7238

0.7299

0.7328

0.7363

0.7414

0.7453

0.7482

0.7502

0.7522

J.00

0.0247

0.6539

0.6767

0.6969

0.7116

0.7214

0.7300

0.7392

0.7456

0.7517

0.7624

0.7709

0.7776

0.7809

0.7848

0.7905

0.7948

0.7980

0.8003

0.8025

1.05

0.0533

0.6868

0.7131

0.7356

0.7520

0.7631

0.7726

0.7828

0.7900

0.7967

0.8085

0.8179

0.8252

0.8289

0.8333

0.8395

0.8442

0.8478

0.8503

0,8529’

1.10

0.0802

0.7186

0.7486

0.7737

0.7919

0.8043

0.8149

0.8261

0.8341

0.8414

0.8544

0.8648

0.8727

0.8768

0.8817

0.8885

0.8937

0.8976

0.9004

0.9032

1.15

0.7053

0.7492

0.7834

0.8111

0.8313

0.8451

0.8568

0.8690

0.8779

0.8860

0.9001

0.9115

0.9201

0.9247

0.9300

0.9375

0.9431

0.9474

0.9505

0.9536

1.20

0.7284

0.7788

0.8174

0.8480

0.8702

0.8855

0.8985

0.9117

0.9215

0.9303

0.9457

0.9581

0.9674

0.9725

0.9783

0.9864

0.9924

0.9972

1.0006

1.0040

1.25

0.7495

0.8071

0.8506

0.8842

0.9086

0.9255

0.9398

0.9541

0.9648

0.9744

0.9910

1.0045

1.0146

1.0202

1.0265

1.0353

1.0418

1.0470

1.0507

1,0544

1.30

0.7682

0.8343

0.8830

0.9199

0.9465

0.9652

0.9808

0.9962

1.0079

1.0183

1.0362

1.0509

1.0617

1.0679

1.0746

1.0842

1.0911

1.0968

1.1008

1.1049

1.35

0.7846

0.8601

0.9146

0.9549

0.9839

1.0044

1.0214

1.0380

1.0507

1.0620

1.0812

1.0971

1.1088

1.1155

1.1227

1.1330

1.1405

1.1466

1.1509

1.1553

1.40

0.7989

0.8848

0.9453

0.9893

1.0208

1.0432

1.0618

1.0795

1.0934

1.Ю55

1.1260

1.1431

1.1557

1.1630

1.1707

1.1818

1.1898

1.1964

1.2010

1.2058

1.45

0.8119

0.9081

0.9751

1.0231

1.0571

1.0817

1.1018

1.1208

1.1358

1.1488

1.1707

1.1891

1.2026

1.2104

1.2187

1.2305

1.2391

i.2462

1.2511

1.2563

1.50

0.8248

0.9300

1.0040

1.0563

1.0929

1.1197

1.1415

1.1619

1.1779

1.1919

1.2152

1.2349

1.2493

1.2577

1.2666

1.2792

1.2883

1.2960

1.3012

1.3068

1.55

0.8374

0.9509

1.0322

1.0889

1.1282

1.1574

1.1809

1.2026

1.2199

1.2347

1.2596

1.2806

1.2960

1.3050

1.3144

1.3279

1.3376

1.3457

1.3514

1.3573

1.00

0.8500

0.9709

1.0596

1.1209

1.1630

1.1947

1.2200

1.2430

1.2616

1.2774

1.3038

1.3262

1.3425

1.3522

1.3621

1.3765

1.3868

1.3955

1.4015

1.4078

1.65

0.8626

0.9904

1.0864

1.1523

1.1973

' 1.2316

1.2588

1.2831

1.3031

1.3198

1.3478

1.3716

1.3890

1.3993

1.4098

1.4251

1.4360

1.4452

1.4517

1.4584

1.70

0.8752

1.0095

1.1125

1.1832

1.2312

1.2682

1.2973

1.3230

1.3444

1.3621

1.3917

1.4170

1.4354

1.4464

1.4574

1.4737

1.4852

1.4950

1.5019

1.5089

1.75

0.8879

1.0283

1.1381

1.2135

1.2646

1.3044

1.3355

1.3626

1.3854

1.4041

1.4355

1.4622

1.4817

1.4934

1.5050

1.5223

1.5343

1.5447

1.5521

1.5595

1.80

0.9008

1.0469

1.1632

1.2434

1.2976

1.3402

1.3734

1.4019

1.4263

1.4461

1.4791

1.5072

1.5279

1.5403

1.5525

1.5708

1.5835

1.5945

1.6023

1.6101

1.85

0.9139

1.0654

1.1879

1.2727

1.3302

1.3756

1.4110

1.4410

1.4669

1.4878

1.5226

1.5522

1.5740

1.5872

1.6000

1.6193

1.6326

1.6442

1.6525

1.6607

1.90

0.9273

1 .0830

1.2121

1.3016

1.3624

1.4108

1.4483

1.4798

1.5074

1.5294

1.56GC

1.5971

1.6201

1.6340

1.6474

1.667S

1.6818

1.6940

1.7027

1.7114

1.95

0.9409

1.1023

1.2359

1.3300

1.3942

1.4456

1.4854

1.5185

1.5476

1.5709

1.6093

1.6419

1.6661

1.6808

1.6948

1.7162

1.7309

1.7437

1.7529

1.7620

2.00

0.9548

1.1208

1.2595

1.3580

1.4257

1.4801

1.5221

1.5569

1.5876

1.6121

1.6524

1.6866

1.7121

1.7275

1.7422

1.7646

1.7800

1.7935

1.8032

1.8127

2.05

0.9689

1.1393

1.2827

1.3855

1.4569

1.5143

1.5586

1.5951

1.6275

1.6533

1.6954

1.7312

1.7579

1.7741

1.7895

1.8130

1.8291

1.8432

1.8535

Т.8634

2.10

0.9834

1.1579

1.3057

1.4127

1.4877

1.5481

1.5948

1.6331

1.6671

1.6942

1.7383

1.7757

1.8037

1.8207

1.8368

1.8614

1.8781

1.8930

1.9038

1.9141

2.15

0.9981

1.1766

1.3284

1.4395

1.5182

1.5817

1.6307

1.6709

1.7066

1.7351

1.7810

1.8201

1.8495

1.8672

1.8841

1.9098

1.9272

1.9427

1.9542

1.9649

2.20

1.0132

1.1953

1.3510

1.4660

1.5484

1.6150

1.6664

1.7084

1.7459

1.7757

1.8236

1.8644

1.8951

1.9137

1.9313

1.9581

1.9762

1.9925

2.0045

2.0156

2.25

1.0286

1.2142

1.3735

1.4924

1.5784

1.6480

1.7019

1.7457

1.7850

1.8162

1.8662

1.9086

1.9407

1.9601

1.9785

2.0064

2.0253

2.0422

2.0549

2.0664

2.30

1.0443

1.2331

1.3959

1.5185

1.6082

1.6808

1.7371

1.7829

1.8240

1.8565

1.9086

1.9528

1.9862

2.0065

2.0256

2.0547

2.0743

2.0920

2.1053

2.1173

2.35

1.0604

1.2522

1.4183

1.5446

1.6378

1.7133

1.7721

1.8198

1.8628

1.8967

1.9510

1.9969

2.0316

2.0529

2.0727

2.1029

2.1233

2.1417

2.1657

2.1681

2.40

1.0767

1.2714

1.4408

1.5706

1.6672

1.7457

1.8070

1.8566

1.9015

1.9368

1.9932

2.0409

2.0770

2.0992

2.1198

2,1511

2.1723

2.1915

2.2061

2.2190

2.45

1.0934

1.2909

1.4632

1.5966

1.6964

1.7778

1.8416

1.8932

1.9400

1.9767

2.0353

2.0848

2.1223

2.1223

2.1668

2.1993

2.2213

2.2412

2.2565

2.2699

2.50

1.1103

1.3105

1.4858

1.6226

1.7255

1.8098

1.8761

1.9296

1.9783

2.0166

2.0774

2.1286

2.1676

2.1686

2.2139

2.2475

2.2703

2.2910

2.3069

2.3208

2.55

1.1276

1.3303

1.5084

1.6486

1.7545

1.8417

1.9105

1.9660

2.0165

2.0563

2.1193

2.1724

2.2127

2.2147

2.2609

2.2957

2.3193

2.3407

2.3573

2.3718

2.60

1.1453

1.3503

1.5312

1.6745

1.7836

1.8734

1.9446

2.0021

2.0546

2.0959

2.1612

2.2161

2.2573

2.2609

2.3079

2.3438

2.3683

2.3905

2.4078

2.4227

2.65

1.1632

1.3705

1.5541

1.7006

1.8126

1.9050

1.9787

2.0382

2.0925

2.1354

2.2030

2.2597

2.3029

2.3070

2.3549

2.3920

2.4173

2.4402

2.4582

2.4737

2.70

1.1815

1.3909

1.5772

1.7266

1.8415

1.9365

2.0120

2.0741

2.1304

2.1748

2.2447

2.3033

2.3480

2.3530

2.4019

2.4401

2.4663

2.4900

2.5087

2.524S

2.75

1.2001

1.4115

1.6005

1.7528

1.8705

1.9679

2.0465

2.1100

2.1681

2.2141

2.2864

2.3468

2.3930

2.3991

2.4489

2.4882

2.5153

2.5398

2.5592

2.5758

2.80

1.2190

1.4323

1.6239

1.7790

1.8994

1.9993

2.0802

2.1457

2.2058

2.2533

2.3279

2.3903

2.4379

2.4451

2.4958

2.5363

2.5643

2.5896

2.6097

2.6269

2.85

1.2382

1.4534

1.6476

1.8054

1.9284

2.0306

2.1138

2.1813

2.2433

2.2924

2.3694

2.4337

2.4829

2.4911

2.5427

2.5844

, 2.6133

2.6394

2.6602

2.6780

2.90

1 1.2577

1.4747

1.6716

1.8318

1.9574

2.0619

2.1474

2.2169

2.2808

2.3314

2.4108

2.4771

2.5277

2.5371

2.5896

2.6325

' 2.6623

2.6892

2.7107

2.7291

2.95

1.2776

1.4963

1.6957

1.8584

1.9864

2.0932

2.1809

2.2524

2.3181

2.3703

2.4522

2.5204

2.5726

2.5830

2.6365

. 2.6806

2.7113

2.7391

2.7613

2.7803

3.00

1.2978

1.5181

1.7201

1.8850

2.0154

2.1244

2.2144

2.2878

2.3554

2.4092

2.4935

2.5637

2.6174

2.6290

2.6834

2.7287

2.7603

2.7889

2.8119

2.8314

3.05

1.3183

1.5403

1.7446

1.9118

2.0445

2.1556

2.2478

2.3231

2.3927

2.4480

2.5347

2.6069

2.6622

2.6749

2.7303

2.7768

2.8094

2.8388

2.8625

2.8826

3.10

1.3391

1.5627

1.7695

1.9387

2.0736

2.1868

2.2812

2.3584

2.4298

2.4868

2.5758

2.6500

2.7070

2.7207

2.7772

2.8249

2.8584

2.8886

2.9131

2.9339

3.15

1.3603

1.5854

1.7945

1.9658

2.1029

2.2181

2.3146

2.3936

2.4669

2.5255

2.6169

2.6931

2.7517

2.7666

2.8240

2.8730

2.9075

2.9385

2.9637

2.9851

3.20

1.3817

1.6084

1.8198

1.9930

2.1322

2.2493

2.3480

2.4288

2.5040

2.5642

2.6580

2.7362

2.7965

2.8124

2.8709

2.9211

2.9566

2.9884

3.0144

3.0364

3.25

1.4035

1.6317

1.8452

2.0204

2.1617

2.2807

2.3814

• 2.4639

2.5410

2.6029

2.6990

2.7792

2.8412

2.8583

2.9177

2.9692

3.0057

3.0383

3.0651

3.0877

3.30

1.4255

1.6553

1.8709

2.0479

2.1912

2.3120

2.4149

2.4989

2.5781

2.6415

2.7400

2.8222

2.8858

2.9041

2.9646

3.0173

3.0548

3.0883

3.1158

3.1390

3.35

1.4479

1.6792

1.8968

2.0755

2.2209

2.3435

2.4483

2.5340

2.6151

2.6801

2.7809

2.8651

2.9305

2.9499

3.0114

3.0654

3.1039

3.1382

3.1666

3.1904

3.40

1.4707

1.7035

1.9229

2.1034

2.2506

2.3750

2.4818

2.5692

2.6520

2.7187

2.8219

2.9080

2.9751

2.9957

3.0583

3.1135

3.1530

3.1882

3.2174

3.2417

3.45

1.4937

1.7280

1.9493

2.1314

2.2805

2.4065

2.5153

2.6043

2.6890

2.7572

2.8628

2.9509

3.0197

3.0415

3.1051

3.1617

3.2021

3.2382

3.2682

3.2932

3.50

1.5171

1.7529

1.9759

2.1596

2.3106

2.4382

2.5488

2.6395

2.7259

2.7958

2.9036

2.9938

3.0643

3.0873

3.1520

3.2098

3.2513

3.2882

3.3190

3.3446

3.55

1.5408

1.7780

2.0028

2.1880

2.3407

2.4699

•2.5824

2.6747

2.7629

2.8343

, 2.9445

3.0367

3.1088

3.1330

3.1988

3.2580

3.3005

3.3382

3.3698

3.3961

3.60

1.5648

1.8034

2.0298

2.2165

2.3711

2.5017

2.6160

2.7100

2.7999

2.8729

2.9853

3.0796

3.1534

3.1788

3.2457

3.3061

3.3497

3.3882

3.4207

3.4477

3.65

1.5891

1.8291

2.0571

2.2453

2.4015

2.5336

2.6497

2.7453

2.8369

2.9114

3.0261

3.1225

3.1979

3.2245

3.2925

3.3543

3.3990

3.4383

3.4716

3.4992

3.70

1.6138

1.8551

2.0847

2.2742

2.4322

2.5656

2.6835

2.7807

2.8739

2.9500

3.0669

3.1653

3.2424

3.2703

3.3394

3.4026

3.4483

3.4883

3.5226

3.5508

3.75

1.6388

1.8814

2.1124

2.3034

2.4629

2.5976

2.7174

2.8161

2.9109

2.9886

3.1077

3.2081

3.2869

3.3161

3.3862

3.4508

3.4976

3.5384

3.5735

3.6024

3.80

1.6641

1.9080

2.1405

2.3328

2.4939

2.6298

2.7513

2.8516

2.9480

3.0272

3.1485

3.2509

3.3314

3.3619

3.4331

3.4991

3.5469

3.5886

3.6245

3.6540

3.85

1.6897

1.9349

2.1687

2.3624

2.5249

2.6620

2.7854

2.8871

2.9851

3.0659

3.1893

3.2936

3.3759

3.4077

3.4799

3.5474

3,59.63

3.6387

3.6755

3.7057

3.90

1.7156

1.9621

2.1973

2.3923

2.5562

2.6944

2.8195

2.9227

3.0222

3.1045

3.2301

3.3364

3.4205

3.4535

3.5268

3.5957

3.6457

3.6890

3.7266

3.7573

ПсеЬдохритическая температура Тг

2?

tc


t V*

1.05

1.10

1.15

1.20

1.25

1.30

1.35

1.40

1.45

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

3.95

1.7419

1.9896

2.2260

2.4223

2.5876

2.7269

2.8537

2.9584

3.0594

3.1433

3.2710

3.3791

3.4650

3.4994

3.5737

3.6441

3.6951

3.7392

3.7777

3.8090

4.00

1.7684

2.0173

2.2550

2.4526

2.6192

2.7595

2.8880

2.9941

3.0967

3.1820

3.3119

3.4219

3.5096

3.5452

3.6206

3.6924

3.7446

3.7806

3.8288

3.8608

4.05

1.7953

2.0454

2.2842

2.4831

2.6509

2.7922

2.9224

3.0300

3.1340

3.2209

3.3528

3.4647

3.5542

3.5911

3.6676

3.7408

3.7941

3.8399

3.8800

3.9125

4.10

1.8224

2.0737

2.3137

2.5138

2.6828

2.8251

2.9569

3.0659

3.1714

3.2598

3.3938

3.5075

3.5988

3.6370

3.7145

3:7893

3.8437

3.8904

3.9312

3.9643

4.15

1.8499

2.1023

2.3434

2.5447

2.7149

2.8581

2.9916

3.1018

3.2089

3.2987

3.4348

3.5504

3.6435

3.6829

3.7615

3.8377

3.8933

3.940S

3.9824

4.0161

4.20

1.8778

2.1312

2.3733

2.5758

2.7472

2.8913

3.0264

3.1370

3.2464

3.3378

3.4759

3.5933

3.6882

3.7288

3.8086

3.8863

3.9430

3.9914

4.0337

4.0679

4.25

1.9059

2.1604

2.4035

2.6071

2.7797

2.9246

3.0613

3.1740

3.2840

3.3768

3.5170

3.6362

3.7330

3.7747

3.8556

3.9348

3.9927

4.0419

4:0850

4.1198

4.30

1.9344

2.1899

2.4339

2.6386

2.8123

2.9581

3.0963

3.2103

3.3217

3.4160

3.5582

3.6792

3.7778

3.8207

3.9027

3.9835

4.0425

4.0920

4.1363

4.1716

4.35

1.9631

2.2197

2.4646

2.6703

2.8452

2.9917

3.1314

3.2466

3.3595

3.4552

3.5995

3.7223

3.8227

3.8667

3.9498

4.0321

4.0923

4.1432

4.1877

4.2235

4.40

1.9923

2.2498

2.4955

2.7022

2.8782

3.0255

3.1666

3.2831

3.3974

3.4945

3.6407

3.7653

3.8676

3.9128

3.9969

4.0S08

4.1422

4.1939

4.2391

4.2755

4.45

2.0217

2.2801

2.5267

2.7344

2.9114

3.0595

3.2020

3.3196

3.4354

3.5339

3.6820

3.8084

3.9125

3.9589

4.0441

4.1295

4.1921

4.2446

4.2905

4.3275

4.50

2.0515

2.3108

2.5581

2.7667

2.9448

3.0936

3.2375

3.3563

3.4735

3.5733

3.7234

3.8516

3.9575

4.0050

4.0912

4.1783

4.2421

4.2954

4.3420

4.3796

4.55

2.0816

2.3417

2.5898

2.7993

2.9783

.3.1278

3.2732

3.3930

3.5117

3.6129

3.7649

3.8948

4.0025

4.0512

4.1385

4.2272

4.2921

4.3462

4.3935

4.4316

4.66

2.1120

2.3729

2.6217

2.8322

3.0121

3.1623

3.3090

3.4299

3.5501

3.6525

3.8064

3.9381

4.0476

4.0974

4.1857

4.2760

4.3422

4.3971

4.4451

4.4838

4.65

2.1427

2.4044

2.6539

2.8652

3.0460

3.1969

3.3449

3.4669

3.5885

3.6923

3.8480

3.9815

4.0927

4.1437

4.2331

4.3250

4.3923

4.4480

4.4967

4.5359

4.70

2.1737

2.4362

2.6863

2.8985

3.0802

3.2317

3.3810

3.5040

3.6271

3.7321

3.8897

4.0249

4.1379

4.1900

4.2804

4.3740

4.4425

4.4990

4.5484

4.5881

4.75

2.2051

2.4683

2.7190

2.9320

3.1145

3.2667

3.4172

3.5412

3.6657

3.7721

3.9315

4.0684

4.1831

4.2364

4.3279

4.4230

4.4927

4.5500

4.6001

4.6403

4.80

2.2367

2.5006

2.7519

2.9657

3.1491

3.3018

3.4536

3.5786

3.7045

3.8121

3.9734

4.1119

4.2284

4.2828

4.3753

4.4722

4.5430

4.6011

4.6519

4.6929

4.85

2.2687

2.5332

2.7851

2.9997

3.1838

3.3371

3.4901

3.6161

3.7434

3.8523

4.0153

4.1556

4.2738

4.3293

4.4229

4.5213

4.5934

4.6522

4.7037

4.7449

4.90

2.3011

2.5661

2.8186

3.0338

3.2188

3.3726

3.5268

3.6537

3.7824

3.8925

4.0574

4.1993

4.3192

4.3759

4.4704

4.5706

4.6438

4.7034

4.7556

4.7973

4.95

2.3337

2.5993

2.8523

3.0682

3.2539

3.4083

3.5637

3.6914

3.8216

3.9329

4.0995

4.2431

4.3647

4.4225

4.5181

4.6198

4.6943

4.7546

4.8075

4.8497

5.00

2.3667

2.6328

2.8863

3.1028

3.2893

3.4442

3.6007

3.7293

3.8608

3.9733

4.1418

4.2870

4.4103

4.4692

4.5657

4.6692

4.7448

4.8059

4.8594

4.9021

5.05

2.4000

2.6665

2.9206

3.1376

3.3248

3.4803

3.6379

3.7674

3.9002

4.0139

4.1841

4.3309

4.4560

4.5159

4.6135

4.7186

4.7954

4.8573

4.9114

4.9546

5.10

2.4336

2.7005

2.9551

3.1727

3.3606

3.5166

3.6753

3.8056

3.9398

4.0545

4.2266

4.3750

4.5017

4.5627

4.6613

4.7681

4.8460

4.9087

4.9634

5.0071

5.15

2.4675

2.7348

2.9899

3.2079

3.3965

3.5530

3.7128

3.8440

3.9794

4.0953

4.2691

4.4191

4.5475

4.6096

4.7091

4.8176

4.8967

4.9602

5.0155

5.0597

5.20

2.5017

2.7694

3.0249

3.2435

3.4327

3.5897

3.7505

3.8825

4.0193

4.1362

4.3117

4.4634

4.5934

4.6565

4.7571

4.8672

4 9475

5.0117

5.0676

5.1122

5.25

2.5363

2.8043

3.0602

3.2792

3.4690

3.6265

3.7883

3.9212

4.0592

4.1773

4.3544

4.5077

4.6394

4.7035

4.8051

4.9168

4.9983

5.0633

5.1198

5.1648

5.30

2,5711

2.8394

3.0957

3.3152

3.5056

3.6636

3.8263

3.9600

4.0993

4.2185

4.3972

4.5521

4.6854

4.7506

4.8532

4.9665

5.0492

5.1149

5.1720

5.2175

5.35

2.6063

2.8749

3.1315

3.3514

3.5424

3.7008

3.8645

3.9990

4.1395

4.2598

4.4402

4.5966

4.7315

4.7978

4.9014

5.0163

5.1001

5.1666

5.2243

5.2701

5.40

2.6418

2.9106

3.1675

3.3878

3.5794

3.7383

3.9028

4.0382

4.1799

4.3012

4.4832

4.6412

4.7777

4.8451

4.9496

5.0661

5.1511

5.2183

5.2766

5.3228

5.45

2.6777

2.9466

3.2038

3.4245

3.6166

3.7759

3.9413

4.0775

4.2204

4.3427

4.5264

4.6859

4.8240

4.8924

4.9980

5.1161

5.2022

5.2701

5.3290

5.3756

5.50

2.7138

2.9829

3.2403

3.4613

3.6540

3.8138

3.9800

4.1170

4.2611

4.3844

4.5697

4.7307

4.8704

4.9398

5.0464

5.1660

5.2533

5.3219

5.3814

5,4284

5.55

2.7503

3.0195

3.2771

3.4985

3.6917

3.8518

4.0189

4.1567

4.3019

4.4262

4.6132

4.7756

4.9168

4.9873

5.0948

5.2161

5.3045

5.3739

5.4339

5.4813

5.60

2.7871

3.0564

3.3141

3.5358

3.7296

3.8901

4.0586

4.1965

4.3429

4.4681

4.6567

4.8206

4.9633

5.0348

5.1434

5.2662

5.3557

5.4258

5.4864

5.5342

5.65

2.8242

3.0935

3.3515

3.5735

3.7677

3.9286

4.0972

4.2365

4.3840

4.5102

4.7004

4.8656

5.0099

5.0824

5.1920

5.3163

5.4070

5.4779

5.5390

5.5871

5.70

2.8616

3.1309

3.3890

3.6113

3.8060

3.9673

4.1367

4.2767

4.4253

4.5524

4.7441

4.9108

5.0566

5.1301

5.2408

5.3666

5.4584

5.5299

5.5916

5.6401

5.75

2.8993

3.1686

3.4269

3.6494

3.8445

4.0063

4.1763

'4.3171

4.4667

4.5948

4.7880

4.9561

5.1034

5.1779

5.2896

5.4169

5.509S

5.5821

5.6443

5.6931

5.80

2.9373

3.2065

3.4649

3.6878

3.8833

4.0454

.4.2162

4.3577

4.5083

4.6373

4.8321

5.0015

5.1503

5.2258

5.3385

5.4673

5.5613

5.6343

5.6970

5.7462

5.85

2.9756

3.2448

3.5033

3.7263

3.9223

: 4.0848

4.2562

4.3984

4.5500

4.6799

4.8762

5.0470

5.1973

5.2738

5.3875

5.5177

5.6129

5.6865

5.7498

5.7993

5.90

3.0142

3.2833

3.5420

3.7652

3.9615

4.1243

4.2965

4.4394

4.5919

4.7227

4.9205

5.0926

5.2443

5.3219

5.4365

5.5682

5.6645

5.7389

5.8026

5.8525

5.95

3.0531

3.3221

3.5809

3.8042

4.0010

4.1641

4.3369

4.4805

4.6339

4.7656

4.9649

5.1383

5.2915

5.3701

5.4857

5.6188

5.7162

5.7913

5.8555

5.9057

6.00

3.0924

3.3612

3.6202

3.8436

4.0407

4.2042

4.3775

4.5218

4.6761

4.8087

5.0094

5.1841

5.3387

5.4184

5.5349

5.6694

5.7680

5.8438

5.9084

5.9590

6.05

3.1319

3.4006

3.6596

3.8832

4.0807

4.2444

4.4183

4.5633

4.7184

4.8519

5.0541

5.2301

5.3861

5.4608

5.5843

5.7201

5.8198

5.8963

5.9614

6.0123

6.10

3.1718

3.4403

3.6994

3.9231

4.1208

4.2849

4.4593

4.6049

4.7609

4.8952

5.0988

5.2761

5.4335

5.5153

5.6337

5.7709

5.8717

5.9489

6.0144

6.0657

6.1А

3.2119

3.4802

3.7393

3.9632

4.1612

4.3256

4.5005

4.6467

4.8036

4.9386

5.1437

5.3223

5.4811

5.5638

5.6832

5.8218

5.9236

6.0015

6.0675

6.1191

6.20

3.2523

3.5204

3.7796

4.0036

4.2018

4.3665

4.5419

4,6887

4.8464

4.9822

5.1888

5.3686

5.5287

5.6124

5.7328

5.8727

5.9756

6.0542

6.1206

6.1726

6,25

3.2930

3.5609

3.8201

4.0442

4.2426

4.4076

4.5835

4.7309

4.8894

5.0259

5.2339

5.4150

5.5765

5.6611

5.7825

5.9237

6.0277

6.1070

6.1738

6.2261

6.30

3.3339

3.6016

3.8609

4.0851

4.2836

4.4489

4.6253

4.7733

4.9325

5.0698

5.2792

5.4615

5.6243

5.7099

5.8323

5.9747

6.0798

6.1598

6.2270

6.2797

6.35

3.3752

3.6427

3.9019

4.1262

4.3249

4.4905

4.6674

4.8159

4.9758

5.1139

5.3246

5.5081

5.6723

5.7588

5.8821

6.0259

6.1320

6.2127

6.2803

6.3333

6.40

3.4168

3.6840

3.9432

4.1676

4.3664

4.5322

4.7096

4.8587

5.0192

5.1581

5.3701

5!5548

5.7203

5.8078

5.9321

6.0771

6.1843

6.2656

6.3336

6.3869

6.45

3.4587

3.7256

3.9848

4.2092

4.4081

4.5742

4.7521

4.9016

5.0629

5.2025

5.4158

5.6016

5.7685

5.8569

5.9821

6.1283

6.2367

6.3186

6.3870

. 6.4406

6.50

3.5009

3.7675

4.0266

4.2511

4.4501

4.6165

4.7948

4.9448

5.1067

5.2470

5.4616

5.6486

5.8167

5.9061

6.0322

6.1797

6.2891

6.3716

6.4404

6.4943

6.55

3.5434

3.8097

4.0687

4.2932

4.4923

4.6589

4.8377

4.9881

5.1506

5.2917

5.5076

5.6957

5.8651

5.9554

6.0824

6.2311

6.3416

6.4248

6.4939

6.5481

6.60

3.5862

3.8522

4.1110

4.3356

4.5347

4.7016

4.8808

5.0316

5.1948

5.3365

5.5536

5.7429

5.9135

6.0048

6.1327

6.2826

6.3941

6.4779

6.5475

6.6019

6.65

3.6295

3.8949

4.1537

4.3783

4.5774

4.7444

4.9241

5.0752

5.2391

5.3815

5.5998

5.7902

5.9621

6.0543

6.1831

6.3342

6.4467

6.5312

6.6011

6.6558

6.70

3.6731

3.9379

4.1965

4.4212

4.6203

4.7875

4.9676

5.1191

5.2836

5.4266

5.6462

5.8376

6.0107

6.1039

6.2335

6.3858

6.4994

6.5845

.6.6548

6.7097

6.75

3.7167

3.9812

4.2397

4.4644

4.6635

4.8307

5.0113

5.1632

5.3282

5.4718

5.6926

5.8852

6.0595

6.1536

6.2841

6.4376

6.5521

6.6378

6.7085

6.7638

6.80

3.7606

4.0247

4.2831

4.5078

4.7069

4.8742

5.0552

5.2075

5.3731

5.5172

5.7392

5.9329

6.1083

: 6.2034

6.3347

6.4894

6.6049

6.6913

6.7623

6.8178

6.85

3.8048

4.0685

4.3267

4.5516

4.7505

4.9179

5.0993

5.2520

5.4181

5.5628

5.7859

5.9807

6.1573

6.2533

6.3854

6.5414

6.6578

6.7447

6.8162

6.8720

6.90

3.8493

4.1126

4.3707

4.5955

4.7944

4.9619

5.1436

5.2966

5.4633

*5.6085

5.8328

6.0286

6.2064

6.3032

6.4362

6.5934

6.7107

6.7983

6.8701

6.9261

6.95

3.8940

4.1570

4.4148

4.63S7

4.8385

5.0060

5.1881

5.3414

5.5087

5.6544

5.8798

6.0766

6.2556

6.3533

6.4870

6.6455

6.7637

6.8518

6.9241

6.9804

7.00

3.9390

4.2017

4.4593

4.6840

4.8829

5.0504

5.2328

5.3864

5.5542

5.7004

5.9269

6.1248

6.3050

6.4034

6.5380

6.6976

6.8168

6.9055

6.9781

7.0345

7.05

3.9843

4.2466

4.5040

4.7287

4.9275

5.0950

5.2777

5.4316

5.6000

5.7466

5.9742

6.1731

6.3544

6.4537

6.5890

6.7499

6.8699

6.9592

7.0322

7.0890

7.10

4.0299

4.2918

4.5490

4.7735

4.9723

5.1398

5.3228

5.4770

5.6459

5.7930

6.0216

6.2215

6.4040

6.5040

6.6402

6.8022

6.9231

7.0130

7.0863

7.1433

7,15

4.0758

4.3373

4.5943

4.8187

5.0174

5.1849

5.3680

5.5226

5.6919

5.8395

6.0692

6.2701

,6.4536

6.5545

6.6914

6.8545

6.9764

7.0668

7.1405

7.1978

7.20

4.1220

4.3330

4.6398

4.8640

5.0627

5.2301

5.4135

5.5684

5.7382

5.8862

6.1169

6.3188

6.5034

6.6050

6.7428

6.9070

7.0297

7.1208

7.1947

7.2523

7.25

4.1685

4.4290

4.6856

4.9097

5.1082

5.2755

5.4591

5.6144

5.7846

5.9330

6.1648

6.3676

6.5533

6.6557

6.7942

6.9595

7.0831

7.1747

7.2490

7.3068

7.30

4.2153

4.4753

4.7316

4.9555

5.1539

5.3211

5.5050

5.6606

5.8312

5.9800

6.2128

6.4165

6.6033

6.7064

6.8457

7.0121

7.1365

7.2288

7.3034

7.3615

7.35

4.2623

4.5219

4.7779

5.0016

5.1998

5.3669

5.5510

5.7069

5.8780

6.0272

6.2610

6.4655

6.6534

6.7573

6.8973

7.0648

7.1900

7.2828

7.3578

7.4161

7.4Q

4.3096

4.5688

4.8244

5.0480

5.2460

5.4130

5.5973

5.7534

5.9249

6.0746

6.3093

6.5147

6.7036

6.8083

6.9490

7.1176

7.2436

7.3370

7.4123

7.4709

7.45

4.3572

4.6159

4.8712

5.0945

5.2924

5.4592

5.6437

5.8001

5.9721

6.1222

6.3578

6.5640

6.7539

6.8594

7.0008

7.1705

7.2973

7.3912

7.4669

7.5253

7.50

4.4051

4.6633

4.9182

5.1414

5.3390

5.5057

5.6904

5.8470

6.0194

6.1699

6.4063

6.6135

6.8043

6.9106

7.0527

7.2234

7.3511

7.4455

7.5215

7.5835

7.55

4.4533

4.7110

4.9655

5.1884

5.3859

5.5524

5.7372

5.8941

6.0668

6.2178

6.4551

6.6631

6.8549

6.9619

7.1047

7.2765

7.4049

7.4999

7,5762j

7.6354

7.60

4.5018

4.7589

5.0130

5.2358

5.4330

5.5993

5.7843

5.9414

6.1145

6.2658

6.5039

6.7128

6.9055

7.0133

7.1568

7.3296

7.4588

7.5543

7.6310

7.6904

7.65

4.5507

4.8071

5.0608

5.2833

5.4803

5.6465

5.8315

5.9889

6.1623

6.3140

6.5529

6.7627

6.9563

7.0648

7.2090

7.3828

7.5128

7.6088

^.6858

7.7454

Псевдок'ритическая температура Тг

г г

1.05

1.10

1.15

1.20

1.25

1.30

1.35

1.40

1.45

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

7.70

4.6000

4.8555

5.1088

5.3312

5.5279

5.6938

5.8790

0.036Q

0.2103

6.3623

6.6021

6.8127

7.0072

7.1104

7.2613

7.4301

7.5668

7.6633

7.7407

7.8005,

7.75

4.6593

4.9042

5.1571

5.3792

5.5757

5.7414

5.9207

6.0845

0.2585

6.4108

6.6513

6.8628

7.0582

7.1081

7.3137

7.4894

7.6209

7.7180

7.7956

7.855ft

7.80

4.6989

4.9532

5.2056

'5.4275

5.6237

5.7893

5.9740

6.1326

6.3068

6.4595

6.7008

6.9130

7.1094

7.2200

7.3662

7.5429

7.6751

7.7727

7.8506

7.9108:

7.85

4.7488

, 5.0025

5.2544

5.4760

5.6719

5.8373

0.0227

6.1808

6.3554

6.5084

6.7503

6.9634

7.1606

7.2719

7.4188

7.5904

7.7293

7.6274

7.9056

7.9660

7.90

4.7989

5.05SQ

; 5.3034

5.5248

5.7203

5.8856

6.0710

6.2293

6.4041

6.5574

6.8001

7.0139

7.2120

7.3240

7.4715

7.6500

7.7836

7.8823

7.9607

; 8.0213

7.95

4.8493

5.1018

5.3528

5.5738

5.7689

5.9341

0.1195

6.2780

6.4531

6.6066

6.8500

7.0646

7.2635

7.3761

7.5243

7.7037

7.8380

7.9372

8,0159

8.0767

8.00

4.9000

5.1519,

5.4024

5.6231

5.8177

5.9828

6.1682

6.3269

6.5022

6.6560

6.9000

7.1154

7.3151

7.4284

7.5772

7.7575

7.8925

7.992S

8.0711

8,1321

8.05

4.9510

5.2023

5.4522

5.6726

5.8667

6.0318

0.2171

6.3700

6.5515

6.7056

6.9501

7.1663

7.3608

7.4808

7.0302

7.8115

7.9470

8,0472

8.1264

8.187-?

8.10

5.0022

5.2530

5.5024

5.7224

5.9160

6.0810

0.2002

6.4253

6.6010

6.7554

7.0004

7.2174

7,4186

7.5333

7.0832

7.8655

8.0010

8.1023

8.181$

8.2432

8.15

5.0537

5.3039

5.5528

5.7724

5.9654

6.1305

0.3155

6.4748

6,0507

6.8054

7.050»

?.268й

' 7.4706

: 7.5859

. 7.7364

7.9195-

. 8.056а

. 8,1574

8.2373

. 8.2989

8.20

5.1054

5.3551

5.6035

5.8226

6.0151

6.1801

0.3050

6.5245

6.7006

?.8555

7.1015

7.3199

7.5226

7,6386

7.7890

7.9737

8.1111

8.21.26

8.2928

8.3546

8.25

5.1575

5.4065

5.6544

5.8731

6.0650

6.2300

0.4147

6.5744

6.7507

6.9057

7.1523

7.3713

7.5748

7.6914

7.8430

8.0279

8.1660

8.2679

8.3484

8.4103

8.30

5.2098

5.4582

5.7056

5.9238

6.1151

0.2801

0,4040

6.0245

6.8010

6.956%

7.2032

7.4229

7.0272

7.7443

7.8964

8.0823

8.2209

8.3232

8.4040

8.4662

8.35

5.2624

5.5Ю2

5.7570

5.9748

6.165&

6.3304

6.5148

6,6747

6.8514

7.0008

7.2544

7.4746

7.0790

7.7974

7.9500

8.1367

8.2759

. 8.3787

8.4597

8.5221

8.40

5.3153

5.5624

5.8087

6.0259

6.2161

: 6.3809

0.5651

6.7252

. 6.9021

7.0570

7.3056

7.5265

7.7322

7.8505

8.0030

8.1912

8.3310

8.4342

8,5155

8.5781

8.45

5.3684

5.6149

5.8606

6.0773

6.2670

6.4316

0.0157

6.7759

« 6.9529

7.1080

7.3570

7.5785

7.7848

7.9038

8.0574

8.2458

8.3861

8.4897

8.5714

8.6341

8.50

5.4218

5.0677

5.9128

6.1290

6.3181

6.4826

0.0000

6.8268

7.0040

7.1597

7.4086

7.6306

7.8377

7.9571

8.1112

8.3004

8.4413

8.5454

8.6273

8.6902

8.55

5.4754

5.7207

5.9652

6.1808

6.3694

6.5337

0.7176

6.8779

7.0552

7.2110

7.4602

7.6829.

7.8906

8.0106

8.1052

.8.3553

: 8.4966

8.6011

8.6833

8.7464

8.60

5.5293

5.7740

6.0179

6.2330

6.4210

6.5851

0.7089

6.9292

7.1066

7.2625

7.5121

7.7353

7.9437

8.0642

8.2192

; 4.4100

8.5520

' 8.6569

8.7394

8.8026

8.65

5.5835

5.8275

6.0708

6.2853

6.4728

6.6367

0.8204

6.9807

7.1582

7.3142

7.5641

7.7879

7.9909

8.1179

8.2734

8.4650

?.6075

8.7127

8.7955

8.8590

8.70

5.6380

5.8813

6.1240

6.3379

6.5249

6.(5885

6.8721

7.0324

7.2100

7.3660

7.6163

7.8406

8.0502

8.1718

8.3277

8.5200

8.6631

8.7687

8.8517

8.9154

8.75

5.6927

5.9353

6.1774

6.3907

6.5772

6.7400

0.9241

7.0843

7.2620

7.4181

7.6687

7.8934

8.1037

8.2257

8.3821

8.5751

8.7187

8.8247

8.9080

8.9718

8.80'

5.7477

5.9896

6.2310

6.4437

6.0298

6.7928

0.9702

7.1364

7.3141

7.4703

7.7211

7.9464

8.1572

8.2798

8.4366

8.6303

8.7744

8.8808

8.9643

9.0284

8.85

5.8029

6.0442

6.284!)

6.4070

0.6820

0.8453

7.0280

7.1887

7.3665

7.5227

7.7738

7.9995

8.2109

8.3339

8.4912

8.6856

8.8302

8.9369

9.0207

9.0850

8.90

5.8584

6.0990

6.3390

6.5505

9.7356

0.8980

7.0811

7.2412

7.4190

7.5752

7.8266

8.0528

8.2048

8.3882

8.5459

8.7410

8.8860

8.9932

9.0772

9.1417

8.95

5.9142

6.1540

6.3934

6.6043

6.7888

0.9509

7.1339

7.2939

7.4717

7.0279

7.8790

8.1062

8.3187

8.4426

8.6007

8.7965

«.9420

9.0495

9.1338

9.1985

9.00

5.9703

6.2093

6.4480

6.6582

6.8423

7.0040

7.1808

7.3408

7.5246

7.0808

7.9327

8.1597

8.3728

8.4971

8.6556

8.8521

8.9980

9.1059

9.1904

9.2553

9.05

6.0266

6.2648

6.5029

6.7124

6.8960

7.0573

7.2400

7.3999

7.5777

7.7339

7.9860

8.2134

8.4270

8.5518

8.7106

8.9078

9.0542

9.1024

9.2471

9.3123

9.10

6.0832

6.3206

6.5580

6.7669

6.9499

7.1109

7.2933

7.4532

7.6310

7.7872

8.0394

8.2672

8.4813

8.6005

8.7058

8.9030

9.1104

9.2189

9.3039

9.3692

9.15

6.1401

6.3766

6.6134

6.8215

7.0041

7.1040

7.3409

7.5007

7.6844

7.8407

8.0930

8.3212

8.5358

8.0014

8.8210

9.0195

9.1668

9.2756

9.3608

9.4263

9.20

6.1972

6.4329

6.6689

6.8765

7.0585

7.2180

7.4000

7.5003

7.7381

7.8943

8.1468

8.3753

8.5904

8.7105

8.8704

9.0755

9.2232

9.3323

9.4178

9.4834

9.25

6.2546

6.4894

6.7248

6.9316

7.1131

7.2728

7.4540

7.0142

7.7919

7.9481

8.2008

8.4295

8.0452

8.77.10

8.9318

9.1316

9.2798

9.3890

9.4748

9.5406

9.30

6.3123

6.5462

6.7808

6.9870

7.1679

7.3272

7.5088

7.0682

7.8459

8.0021

8.2549

8.4839

8.7000

8.8209

8.9874

9.1879

9.3364

9.4459

9.5319

9.5979

9.35

6.3703

6.6032

6.8372

7.0426

7.2230

7.3819

7.5032

7.7225

7.9001

8.0562

8.3092

8.5384

8.7550

8.8822

9.0430

9.2442

9.3932

9.5028

9.5891

9.6552

9.40.

6.4285

6.G605

6.8937

7.0985

7.2783

7.4307

7.G179

7.7769

7.9545

8.1105

8.3036

8.5931

8.8102

8.9377

9.0988

9.3007

9.4500

9.5599

9.6464

9,71 ->7

9.45

6.4870

; 6.7180

6.9506

7.1546

7.3338

7.4918

7.6727

7.8316

8.0091

8.1650

8.4182

8.6479

8.8654

8.9933

9.1547

9.3572

9.5070

9.6170

9.7038

9.7701

9.SO

6.5458

6.7758

7.0076

7.2109

7.3896

7.5472

7.7278

7.8865

8.0639

8.2197

8.4729

8.7029

8.9208

9.0490

9.2107

9.4139

9.5640

9.6742

9.7612

9.8277

9.55

6.6048

6.8339

7.0650

7.2675

7.4456

7.6027

7.7830

7.9416

8.1188

8.274§

8.527Э

8.7581

8.9763

9.1049

9.2669

9.4706

9.6211

9.7315

9.8187

9.8853

9.60

6.(5640

6.8922

7.1225

7.3243

7.5018

7.6585

7.8385

7.9969

.8.1740

8.3296

8.5829

8.8134

9.0319

9.1608

9.3231

9.5275

9.6783

9.7889

9.8763

9.9430

9.65

6.7236

6.9508

7.1803

7.3814

7.5583

7.7145

‘7.8941

8.0524

8.2293

8.3848

8.6382

8.8688

9.0877

9.2169

9.3795

9.5845

9.7356

9.8464

9.9340

10.0008

9.70

(5.7835

7.0096

7.2384

7.4386

7.0150

7.7707

7.9500

8.1081

8.2848

8.4401

8.6935

8.9244

0.1436

9.2732

9.4360

9.6416

9.7930

9.9039

9.9918

10.0586

9.75

6.8436

7,0687

7.2966

4.4902

7.6720

7.8272

8.0061

8.1640

8.3404

8.4957

8.7491

8.9801

9.1997

•9.3295

9.4926

9.0988

9.8505

9.9616

10.0496

10.1166

9.80

6.9040

7.1280

7.3552

7.5539

7.7292

7.8838

8.0624

8.2201

8.3963

8.5514

8.8048

9.0360

9.2558

¦9.3860

9.5493

9.7501

9.9081

10.0193

10.1075

10.1746

9.85

6.9646

7.1876

7.4139

7.6119

7.7866

7.9407

8.1189

8.2764

8.4523

8.6073

8.8608

9.0920

9.3121

9.4426

9.6001

9.8130

9.9657

10.0772

10.1655

10.2326

9.90

7.0255

7.2475

7.4730

7.6702

7.8442

7.9977

8.1756

8.3329

8.5086

8.6634

8.9168

9.1482

9.3686

9.4993

9.0631

9.8711

10.Q235

10.1351

10.2235

10.2908

9.95

7.0867

7.3076

7.5322

7.7286

7.9020

8.0550

8.2326

8.3896

8.5650

8.7196

8.9731

9.2046

9.4251

9.5561

9.7201

9.9288

10.0813

10.1931

10.2816

10.3490

10.00

7.1481

7.3680

7.5917

7.7873

7.9601

8.1124

8.2897

8.4465

8.6216

8.7700

9.0295

9.2611

9.4819

9.6131

9.7773

9.9805

10.1393

10.2512

10.3398

10.4073

10.05

7.2098

7.4286

7.6514

7.8462

8.0184

8.1701

8.3471

8.5036

8.6784

8.8326

9.0860

9.3178

9.5387

9.6702

9.8345

10.0444

10.1973

10.3093

10.3981

10.4657

10.10

7.2717

7.4895

7.7114

7.9053

8.0769

8.2280

8.4046

8.5609

8.7354

8.8894

9.1428

9.3746

9.5957

9.7274

9.8919

10.1023

10.2555

10.3676

10.4565

10.5241

10.15

7.3339

7.5506

7.7716

7.9647

8.1357

8.2861

8.4624

8.6184:

8.7926

8.9464

9.1997

9.4316

9.6529

9.7847

9.9494

10.1604

10.3137

10.4259

10.5149

10.5827

10.20

7.3964

7.6120

7.8320

8.0243

8.1946

8.3445

8.5203

8.6761

8.8499

9.0036

9.250#

9.4887

9.7101

9.8421

10.0070

10.2185

10.372(1

10.4843'

10.5734

10.641»

10.25

7.4591

7.6736

7.8927

8.0842

8.2538

8.4030

8.5785

8.7340

8.9075

9.0609

9.3140

9.5460

9.7675

9.8997

10.0648

10.2768

10.4304

10.5428

10.6320

10.7000

10.30

7.5221

7.7355

7.9536

8.1442

8.3132

8.4619

8.6369

8.7920

8.9652

9.1184

9.3714

9.6034

9.8251

9.9573

10.1227

10.3351

10.4889

10.6014

10.6907

10.7588

10.35

7.5854

7.7976

8.0148

8.2045

8.3728

8.5209

8.6955

8.8503

9.0232

9.1761

9.4289

9.6610

9.8827

10.0151

10.1807

10.3936.

10.5475

10.6601

10.7495

10.8176

10.40

7.0490

7.8600

8.0762

8.2651

8.4326

8.5802

8.7543

8.9087

9.0813

9.2340

9.4866

9.7187

9.9406

10.0731

10.2388

10.4521

10.6062

10.7188

10.8083

10.8766

10.45

7.7128

7.9226

8.1379

8.3258

8.4926,

8.6397

8.8133

8.9674

9.1396

, 9^2921

9.5445

9.7766

9.998^

10.1311

10.2970

10.5108

10.6655

10.7777'

10.8672

10.9356

10.50

7.7769

7.9855

8.1998

8.3869

8.5529

8.6994

8.8725

9.0262'

t).r981

9.3504

9.6025

9.8346

10.0566

10.1893

10.3554

10.5695

10.7239

10,8366

10.9262

10.9947

10.55

7.8413

8.0486

8.2620

8.4481

8.6134

8.7593

8.9319

9.0853

9.2568

9.4089

9.6607

9.8928

10.1147

10.2476

10.4139

10.6284'

10.7829

10.8956

10.9853

11.0539

10.60

7.9059

8.1120

8.3244

8.5096

8.6741

8.8194

8.9916

9.1445

9.3157

9.4675

9.7190

9.9511

10.1731

10.3061

10.4725

10.6874

10.8420

10.9547

11.0445

11.1131

10.65

7.9708

8.1756

8.3871

8.5713

8.7351

8.8797

9.0514

9.2040

9.3747

9.5263

9.7776

10.0095

10.2315

10.3647

10.5313

10.7465

10.9012

11.0138

11.1037

11.1725

10.70

8.0360

8.2395

8.4500

8.6332

8.7963

8.9402

9.1115

9.2636

9.4340

9.5852

i

9.8363110.0681

10.290-2

10.4235

10.5902

10.8057

10.9604

11.0731

11.1630

11.2319

10.75

8.1015

8.3036

8.5132

8.6954

8.8577

9.0010

9,1717

9.3234

9.4934

9.6444

9.8951110.1268

10.3489

10.4824

10.6492

10.8650

11.0197

11.1324

11.2224

11.2913

10.80

8.1C73

8.3680

8.5765

8.7578

8.9194

9.0Й19

9.2322

9.3834

9.5531

9.7037

9.9542

10.1857

10.4078

10.5414110.7084

10.9244

11.0791

11.1919

11.2819

11.3509

10.85

8.2333

8.4327

8.6402

8.8205

8.9813

9.1231

9.2928

9.4436

9.6129

9.7^33

10.0134

10.2447

10.4608

10.6006

10.7677

10.9839,

11.1386

11.2514

11.3415

11.4105

10.90

8.2996

8.4976

8.7040

8.8833

9.0434

9.1845

9.3537

9.5040

9.6729

9.8230

10.0728

10.3039

10.5260

10.6599

10.82-71

11.0435

11.1982

11.3111

11.4011

11.4702

10.95

8.3662

8.5628

8.7681

8.9465

9.1057

9.2462

9.4147

9.5646

9.7331

9.8829

10.1323

10.3633

10.5854

10.7194

10.8866

11.1032

11.2579

11.3708

11.4609

11.5300

11.00

8.4330

8.6282

8.8325

9D098

9.1683

9.3080

9.4760

9.6254

9.7935

9.9430

10.1921

10.4229

10.6449

10.7790

10.9463

11.1630

11.3177

11.4307

11,5207

11.5899

11.05

8.5001

8.6939

8.8970

9.0735

9.2311

9.3701

9.5375

9.6864

9.8541

10.0033

10.2519

10.4826

10.7046

10.8388

11.0061

11.2229

11.3776

11.4906

11.5806

11.6499

11.10

8.5674

8.7598

8.9619

9.1373

9.2941

9.4325

9.5992

9.7476

9.9148

10.0638

10.3120

10.5425

10.7643

10.8986

11.0660

11.2829

11.4376

11.5506

11.6406

11.7099

11.15

8.6350

8.8260

9.0269

9.2014

9.3574

9.4950

9.6611

9.8089

9.9758

10.1244

10.3722

10.6025

10.8242

10.9586

11.1261

11.3430

11.4977

11.6107

11.7007

11.7701

11.20

8.7029

8,8924

9.0922

9.2658

9.4209

9.5578

9.7232

9.8705

10.0369

10.1852

10.4326

10.6627

10.8842

11.0188

11.1862

11.4032

11.5579

11,6709

11.7009

11.8906

11.25

8.7710

8.9591

. 9.1577

9.3303

9.4847

9.6207

9.7856

9.9322

10.0983

10.2462

10.4931

10.7230

10.9444

11.0790

11.2465

11.4635

11.6182

11.7312

11.8212

11.8303

11.30

8.8394

9.0260

9.2235

9.3952

9.5487

9.6839

9.8481

9.9942

10.1598

10.3074

10.5539

10.7835

11.0047

11.1394

11.3069

11.5239

11.6786

11.7916

11.8816

11.9510

11.35

8.9080

9.0932

9.2895

9.4602

9.6129

9.7472

9.9109

10.0563

10.2215

10.3687

10.6148

10.8441

11.0652

11.1999

11.3674

11.5844

11.7391

11.8521

11.9421

12.0114

' 11.40

8.9769

9.1606

9.3558

9.5255

9.6773

9.8108

9.9738

10.1187

10.2834

10.4302

10.6759

10.9049

11.1258

11.2605

11.4280

11.6450

11.7998

11.9127

12.0027

12.0720

Рг

ПсеВдо критическая

тем

пература

ТГ

г

1.05

1.10

1.15

1.20

1.25

1.30

1.35

1.40

1.45

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90

2 00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

11.45

9.0461

9.2283

9.4223

9.5910

9.7419

9.8745

10.0370

10.1812

10.3454

10.4919

10,7372

10.9058

11.1866

11.3213

11.4887

11.7057

11.8605

11.9734

12.0633

12.1326

11.50

9.1155

9.2962

9.4891

9.6568

9.8068

9.9385

10.1003

10.2440

10.4077

10.5538

10.7986

11.0269

11.2475

11.3821

1 1.5496

11.7666

11.9214

12.0342

12.1241

12.1933

11.55

9.1852

9.3644

9.5561

9.7228

9.8719

10.0027

10.1639

10.3069

10.4701

10.6159

10.8603

11.0882

11.3086

1 1.4432

1 1.6106

11.8276

11.9823

12.0951

12.1849

12.2541

И.G0

9.2552

9.4329

9.6234

9.7890

9.9372

10.0671

10.2276

10.3700

10.5328

10.6782

10.9221

11.1496

11.3698

11,5043

11.6717

11.8887

12.0434

12.1561

12.2459

12.3150

11. G5

9.3254

9.5016

9.6909

9.8555

10.0028

10.1318

10.2916

10.4333

10.5956

10.7407

10.9840

11.2112

11.4312

11.5656

11.7330

11.9499

12.1045

12.21J2

12.3069

12.3760

11.70

9.3959

9.5706

9.7587

9.9221

10.0685

10.1966

10.3557

10.4908

10.6580

10.8033

11.0462

11.2729

11.4927

11.6271

11.7944

12.0112

12,1657

12.2783

12,3680

12.4370

1! .75

9.4666

9.6398

9.8267

9.9890

10.1345

10.2618

10.4201

10.5605

10,7218

10.8662

11.1085

11.3348

11.5544

11.6886

11.8559

12.0726

12.2270

12.3396

12.4292

12.4982

11.80

9.5376

9.7093

9.8950

10.0562

10.2007

10.3271

10.4846

10.6244

10.7851

10.9292

11.1710

11.3968

11.6162

11.7504

11.9175

12.1341

12.2884

12.4009

12.4905

12.5594

11.85

9.6089

9.7790

9.9635

10.1235

10.2671

10.3927

10.5494

10.6885

10.8487

10.9924

11.2337

11.4590

11.6782

11.8122

11.9793

12.1957

12.3499

12.4624

12.5519

12.6208

11.90

9.6804

9.8490

10.0323

10.1912

10.3337

10.4584

10.6144

10.7528

10.9124

11.0558

11.2965

11.5214

11.7402

11.8742

12.041-2

12.2574

12.4115

12.5239

12.6133

12.6822

11.95

9.7522

9.9192

10.1013

10.2590

10.4005

10.5244

10.6796

10.8173

10.9764

11.1194

11.3596

11.5840

11.8025

11.9363

12.1032

12.3193

12.4732

12.5855

12.6748

12.7436

12.00

9.8242

9.9897

10.1706

10.3271

10.4676

10.5907

10.7450

10.8820

11.0405

11.1832

11.4228

11.6467

11.8648

11.9986

12.1653

12.3812

12.5350

12.6472

12.7364

12.8052

I -.05

9.8965

10.0605

10.2401

10.3954

10.5349

10.6571

10.8106

10.9469

11.1048

11.2472

11.4861

11.7096

11.9274

12.0610

12.2275

12.4433

12.4969

12.7089

12.7981

12.8668

12.10

9.9691

10.1315

10.3099

10.4639

10.6024

10.7238

10.8764

11.0119

11.1693

11.3113

11,5497

11.7726

11.9900

12.1235

12.2899

12.5054

12.6588

12.7708

12.8599

12.9286

12.15

10.0419

10.2028

10.3799

10.5327

10.6702

10.7906

109424

11.0772

11.2340

11.3750

'l 1.6133

‘11.8358

12.0529

12.1861

12,3524

12.5677

12.7209

12.8327

12.9218

12.9904

12.20

10.1150

10.2743

10.4502

10.6017

10.7382

10.8577

11.0086

11.1426

11.2989

11.4401

11.6772

11.8991

12.1158

12,2489

12,4150

12.6300

12.7830

12.8948

12.9838

13.0523

12.25

10.1884

10.3461

10.5207

10.6710

10.8064

10.9250

11.0750

11.2083

11.3640

11.5048

11.7412

11.9626

12.1790

12.3118

12.4778

12.6925

12.8453

12.9569

13.0458

13.1143

12.30

10.2620

10.4181

10.5915

10.7405

10.8748

10,9925

11,141(5

11.2741

11.4292

11.5697

11.8055

12.0262

12.2422

12.3748

12.5407

12.7550

12.9076

13.0192

13.1080

13.1764

12.35

10.3359

10.4904

10.6625

10.8102

10.9434

11.0603

11.2084

11.3402

11.4947

11.6347

11.8699

12.0900

12.3057

12.4380

12.6037

12.8177

12.9701

13.0815

13.1702

13.2386

12.40

10.4101

10.5629

10.7338

10.8802

11.0123

11.1282

11.2754

11.4064

11.5603

11.7000

11.9345

12.1540

12.3692

12.5013

12.6668

12.8804

13.0326

13.1439

13.2326

13.3009

12.45

10.4845

10.6357

10.8053

10.9504

11.0814

11.1964

11.3426

11.4728

11.6262

11.7654

11.9992

12.2181

12.4330

12.5648

12.7300

12.9433

13.0953

13.2064

13.2950

13.3633

12.50

10.5592

10.7088

10.8771

11.0209

11.1507

11.2648

11.4100

11.5394

11.6922

11.8310

12.0641

12.2824

12.4968

12.6283

12.7934

13.0063

13.1580

13.2689

13.3575

13.4257

12.55

10.6341

10.7821

10.9491

11.0915

11.2203

11.3334

11.4776

11.6062

11.7585

11.8967

12.1292

12.3468

12.5609

12,6920

12.8569

13.0694

13.2209

13.3316

13.4201

13.4883

12.GO

10.7093

10.8557

11.0214

11.1624

11.2901

11.4023

11.5454

11.6732

11.8249

11.9627

12.1944

12.4114

12.6250

12.7559

12.9205

13.1326

13.2838

13.3943

13.4827

13.5509

12.65

10.7848

10.9295

11.0939

11.2336

11.3602

11.4713

11.6134

11.7404

11.8915

12.0288

12.2599

12.4762

12.6894

12.8198

12.9842

13.1959

13.3468

13.4572

13.5455

13.613а

12.70

10.8605

11.0036

11.1667

11.3049

11.4305

11.5406

11.6817

11.8078

11.9582

12.0952

12.3255

12.5411

12.7538

12.8839

13.0481

13.2593

13.4099

13.5201

13.6083

13.6764

12.75

10.9365

11.0779

11.2397

11.3766

11.5011

11.6101

11.7501

11.8754

12.0252

12.1617

12.3912

12.6062

12.8185

12.9481

13,1121

13.3228

13.4731

13.5831

13.6712

13.7392

12.80

11.0127

11.1525

11.3130

11.4484

11.5719

11,6798

11.8188

11.9432

12.0923

12.2284

12.4572

12.6714

•12.8832

13.0125

13,1762

13.3864

13.5364

13.6462

13.7342

13.8022

12.85

11.0892

11.2274

11.3865

11.5205

11.6429

11.7498

11.8876

12.0112

12.1597

12,2953

12.5233

12.7368

12.9481

13.0770

13,2404

13.4501

13,5998

13.7094

13.7973

13.8652

12.90

11.1659

11.3025

11.4603

11.5928

11.7141

11.8199

11.9567

12.0794

12.2272

12,3623

12.5896

12.8023

13.0132

13.1416

13.3048

13.5139

13.6633

13.7727

13.8605

13.9283

12.95

11.2429

11.3779

11.5342

11.6654

11.7855

11.8903

12.0259

12.1478

12.2949

12,4295

12.6561

12.8680

13.0783

13.2064

13.3693

13.5778

13.7269

13.8360

13.9238

13.9915

13.90

11.3201

11.4535

11.6085

11.7382

11.8572

11.9608

12.0954

12.2163

12.3628

12.4969

12.7227

12.9338

13.1437

13.2713

13.4339

13.6418

13.7906

13.8995

13.9872

14.0548

13.05

11.3976

11.5294

11.6829

11.8112

11.9291

12.0316

12.1650

12.2851

12.4309

12,5645

12.7896

12.9998

13.2091

13.3364

13.4986

13.7059

13.8543

13.9630

14.0506

14.1182

13.10

11.4754

11.6055

11.7577

11.8845

12.0012

12,1026

12.2349

12.3541

12.4991

12,6323

12.8565

13.0659

13,2747

13.4015

13.5634

13.7701

13.9182

14.0266

14.1141

14.1816

13.15

11.5534

11.6819

11.8326

11.9580

12.0736

12.1738

12.3049

12.4233

12.5676

12.7003

12.9237

13.1322

13.3404

13.4668

13.6284

13.8344

13.9821

14.0903

14,1777

14.2452

П.20

11,6317

11,7585

11.9079

12.0318

12.1461

12.2453

12.3752

12.4926

12.6362

12.7684

12.9910

13.1987

13,4063

13.5322

13,6935

13.8989

14.0462

14.1541

14.2414

'14.3083

13.25

11.7102

11.8354

11.9833

12.1057

12.2189

12.3169

12,4457

12,5622

12.7050

12.8367

13.0586

13.2653

13,4724

13.5978

13,7587

13.9634

14.1103

14.2180

14.3052

14.3725

13.30

11.7890

11.9125

12.0591

12.1799

12.2919

12.3888

12,5164

12.6319

12,7740

12,9052

13.1262

13,3321

13.5385

13.6635

13.8240

14.0281

14.1746

14.2819

14.3690

14.4363

13.35

11.8680

11.9899

12.1350

12.2544

12.3652

12.4609

12,5873

12,7019

12.8432

12.9739

13,1941

13.3990

13,6049

13.7294

13.8894

14.0928

14.2389

14.3460

14.4329

14.5001

13.40

11.9473

12.0G7G

12.2112

12.3290

12.4387

12.5332

12,6584

12,7720

12.9125

13.0427

13.2621

13.4661

13.6713

13.7953

13.9550

14.1577

14.3033

14.4101

14.4969

14.5641

13 45

12.0269

12.1455

12.2876

12.4039

12.5124

12.6058

12,7297

12,8423

12,9821

13.1117

13,3302

13,5333

13.7380

13.8614

14,0207

14.2226

14.3678

14.4743

14.5610

14.6281

13.50

12.10G7

12.2237

12.3G43

12.4790

12.5863

12.6785

12.8012

12,9128

13.0518

13.1809

13,3986

13.6007

13.8047

13.9277

14,0865

14,2877

14.4324

14.5386

14.6252

14.6922

13.55

12.1868

12.3021

12.4412

12.5543

12.6604

12.7515

12,8729

12,9835

13.1218

13,2503

13.4671

13,6682

13.8717

13.9940

14,1524

14.3528

14.4971

14.6030

14.6895

14.7564

13.G0

12.2671

12.3808

12.5184

12.6299

12.7348

12,8246

12.9448

13,0544

13.1919

13.3199

13,5358

13,7359

13,9387

14.0605

14,2184

14.4181

14.5619

14.6675

14.7539

14.8207

13. G5

12.3477

12.4598

12.5958

12.7057

12.8094

12.8980

13.0169

13.1255

13,2622

13.3896

13.6047

13.8037

14,0060

14.1271

14.2846

14.4834

14.6268

14.7320

14.8184

14.8851

13.70

12.4285

12.5390

12.0735

12.7817

12.8842

12.9717

13,0892

13.1968

13.3327

13.4595

13.6737

13.8717

14.0733

14.1939

14.3509

14,5489

14.6917

14.7967

14.8830

14,9495

13.75

12.5096

12. G185

12.7514

12.8580

12.9593

13.0455

13.1617

13,2083

13.4034

13.5206

13.7429

13.9398

14,1408

14.2608

14,4173

14,6144

14.7567

14.8614

14.9476

15.0141

13.80

12.5910

12.6982

12.829G

12.9344

13.0340

13.1196

13,2344

13.3400

13.4742

13.5999

13.8122

14.0081

14,2085

14.3278

14,4838

14,6801

14.8218

14.9263

15 0123

15.0787

13.85

12 6726

12.7782

12.9080

13.0112

13.1101

13.1938

13.3073

13.4119

13.5453

13.6704

13,8818

14.0766

14.2762

14.3950

14.5504

14.7458

14.8870

14.9912

15.0771

15.1434

13.90

12.7545

12.8585

12.9807

13.0881

13.1858

13.2683

13.3804

13.4840

13.6165

13.7410

13,9515

14.1452

14.3442

14.4623

14.6172

14,8117

14.9523

15.0563

15.1420

15.2082

13.95

12.8306

12.9390

13.0055

13.1653

13.2618

13.3430

13,4538

13.5562

13.6879

13,8118

14.0214

14.2140

14.4122

14.5298

14.6841

14,8776

15.0177

15.1213

15.2070

15.2730

14.00

12.9190

13.0198

13.1447

13.2427

13.3380

13.4179

13.5273

13.6287

13.7595

13.8827

14.0915

14.2829

14.4805

1.4.5973

14.7511

14,9437

15.0832

15.1865

15.2720

15.3380

14.05

13.001G

13.1008

13.2240

13.3204

13.4144

13,4930

13.6011

13,7013

13.8313

13.9539

14,1616

14.3520

14.5488

14.6651-

14.8182

15.0098

15.1488

15.2517

15.3371

15.4030

14.10

13.0845

13.1821

13.3037

13.3982

13.4911

13.5683

13.6751

13.7742

13.9032

14.0252

14,2320

14.4212

14,6174

14.7329

14.8854

15,0761

15.2145

15.3171

15.4023

15.4681

14 15

13.1677

13.2036

13,3835

13.4764

13.5679

13.6439

13,7493

13,8472

13.9754

14.0967

14.3025

14.4906

14.6860

14.8009

14.9528

15,1424

15.2803

15.3825

15.4676

15.5333

14.20

13.2511

13.3454

13 4637

13.5547

13.6450

13.7196

13.8237

13.9205

14.0477

14.1684

14.3732

14.5601

14.7549

14.8689

15.0203

15.2089

15.3462

15.4480

i 5.5330

15,5986

14.25

13.3348

13.4275

13.5440

13.6334

13.7223

13.7956

13.8983

13.9939

14.1203

14.2403

14.4441

14.6298

14,8238

14.937-2

15,0879

15.2754

15.4122

15.5136

15.5985

15.6640

14.30

13.4187

13.5098

13.6240

13.7122

13.7998

13.8719

13.9731

14.0076

14.1930

14.3124

14.5151

14.0990

14.8930

15 0055

15.1556

15.3421

15.4783

15.5793

15.6641

15,7294

14.35

13.5029

13.5923

13.7054

13.7913

13.8776

13.9483

14.0481

14.1414

14.2659

14.3846

14.5864

14 7696

14.9622

15.0740

15.2234

15,4088

15.5444

15.6451

15.7297

15.7950

И 40

13.5873

13.6750

13.7865

13.8707

13.9555

14.0250

14.1233

14,2154

14.3390

14,4570

14.0578

14.8.397

15 0317

151427

15.2914

15.4757

15.6106

15.7109

15.7954

15.8606

14.45

13.6720

13.7581

13.8078

13.9502

14.0337

14.1019

14.1987

14.2896

14.4123

14.5290

14.7293

14.9100

15.1012

15.2114

15.3594

15.5426

15.6769

15.7769

15.8612

15.9263

11 50

13.7570

13.8414

13.9494

14.0300

14.1121

14.1790

14.2743

14,3640

14.4858

14.0024

14.8011

14.9804

15.1710

15.2803

15.4276

15.0097

15.7433

15.8429

15.9271

15.9921

14.55

13.8422

13 9250

14 0312

14.1101

14.1907

14.2563

14.3502

14.4386

14.5595

14.G754

14.8730

15.0510

15.2408

15.3493

15.4959

15.6768

15.8098

15.9091

15.9931

16.0579

14.60

13.9277

14.0088

14.1133

14.1903

14.2696

14.3338

14 4263

14.5134

14.6334

14.7485

14.9451

15.1218

15.3108

15.4185

15.5643

15.7441

15.8764

15.9753

16.0592

10.1239

14.6,5

14.0134

14.0929

14.1955

14.2709

14.3487

14.4115

14.5026

14,5884

14.7075

14.8218

15.0173

15.1927

15,3808

15.4878

15.6329

15.8114

15.9431

16.0417

16.1254

16.1899

K.70

14.0994

14.1772

14.2781

14.3516

14.4280

14.4894

14.5791

14.6636

14.7818

14.8953

15.0897

15.2638

15.4511

15.5572

15.7016

15.8789

16.0098

16.1081

16.1916

16.2560

14.75

14.1856

14.2618

14.3608

14.4326

14.5076

14.5676

14,6558

14.7389

14.8562

14.9690

15.1623

15.3350

15.5215

15.6268

15.7704

15.9464

16.0767

16.1745

16.2579

16.3222

14.80

14.2721

14.3467

14.4439

14.5138

14.5874

14.0459

14.7327

14.8145

14.9309

15.0429

15.2350

15 4064

15.5921

15 6964

15.8393

16,0141

16.1436

16.2411

16.3243

16.3885

14.85

14.3589

14.4318

14.5271

14.5953

14.6674

14.7245

14.8098

14,8902

15.0057

15.1169

15.3080

15.4779

15.6628

15.7663

15.9083

16,0818

16.2106

16.3077

16.3908

16.4549

14.90

14.4459

14.5172

14.6107

14.6770

14.7476

14.8034

14.8871

14.9062

15,0807

15 1912

15,3810

15.5496

15.7337

15.8362

15.9775

16.1497

16.2777

16.3745

16.4574

16.5213

14.95

14.5332

14.6028

14.6944

14.7589

14.8281

14.8824

14.9644

15.0423

15,1559

15.2656

15.4543

15.6215

15.8047

15,9063

16.0468

16.2176

16.3449

16.4413

16.5241

16.5879

15.00

14.6207

14.6887

14.7784

14.8411

14.9088

14.9617

15.0419

15,1187

15.2312

15.3402

15.5277

15.6935

15,8758

15,9766

16,1162

16,2857

16.4122

16.5083

16.5909

16.6545

ПсеBdorритииеская температура Тг

Pг

1.05

1:10

1.15

1.20

1,25

1.30

1.35

1.40

1.45

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90

2.00

2.20

2,40

2.60

2.80

3.00

0.2

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0

0.3

0.350

0.350

0.350

0.350

0.350

0.350

0.350

0.350

0.350

0.350

0.350

0.350

0,350

0.350

0.350

0.350

0.350

0.350

0.350

0.350

0.4

0.615

0.619

0.623

0.626

0.628

0.630

0.632

0.633

0.634

0.635

0.636

0.637

0.638

0.639

0.639

0.640

0.640

0.640

0.640

0.640

0.5

0.805

0,816

0.826

0.834

0,839

0.844

0.848

0,851

0.854

0.856

0.860

0.862

0.864

0.866

0.867

0.868

0.869

0,869

0.869

0.869

0.6

0.955

0.971

0.985

0.998

1.011

1.022

1,032

1.040

1.045

1.048

1.049

1.049

1.050

1.050

1.050

1.051'

1.051

1.052

1.052

1.052

0.7

1.078

1.100

1.124

1.145

1.162

1,178

1.190

1,199

1.203

1.207

1.210

1.211

1.213

1.214

1.216

1.218

1.219

1.220

1.220

1,220

0.8

1.175

1.207

1.239

1.264

1,285

1.300

1.313

1.322

1.332

1.340

1.347

1.352

1.357

1.359

1.360

1.363

1,364

1.364

1.364

1.364

0.9

1,256

1.300

1.335

1.365

1.386

1.403

1.417

1.429

1.440

1.450

1.462

1.472

1.480

1.485

1.489

1.492

1.494

1.495

1.495

1.495

1.0

1.327

1.375

1.420

1.455

1.479

1,500

1.515

1.530

1.541

1.551

1,568

1.580

1.590

1.598

1.602

1.607

1.608

1.609

1.610

1.610

1.1

1.380

1.438

1.485

1,5^8

1.552

1.573

1.591

1.606

1.616

1.631

1.653

1.667

1.676

1,684

1.691

1.699

1.702

1.706

1,709

1.711

1.2

1.433

1.500

1.550

1.600

1.625

1,645

1.666

1,682

1.690

1.710

1.737

1.753

1.761

1.770

1.780

1.790

1.795

1.802

1.808

1.812

1.3

1.463

1.545

1.602

1.657

1.684

1.709

1.731

1.746

1.758

1.779

1.810

1,828

1.836

1.845

1.858

1.868

1.875

1.883

1.890

1.896

1.4

1.492

1.590

1.654

1,713

1.742

1,772

1.795

1.810

1.825

1.847

1.882

1.903

1.911

1.920

1.935

1.945

1.954

1.964

1.972

1.980

1.5

1.510

1.620

1.690

1.757

1.791

1.824

1.848

1.867

1.884

1.906

1,938

1,962

1.973

1.984

1.997

2.о ;э

2.019

2.027

2.036

2.045

1.6

• 1.527

1.649

1.726

1.800

1.839

1.875

1.900

1,923

1.943

1,964

1.993

2.021

2.035

2,047

2.059

2.074

2.083

2.090

2.100

2.110

1.7

1.544

1.670

1.754

1,834

1.876

1.917

1.943

1,969

1.991

2.012

2,043

2,072

2.089

2.102

2.116

2.131

2.141

2.148

2.159

2.169

1.8

1.560

1.690

1.782

1.867

1.913

1,958

1.985

2,014

2.038

2.060

2.093

2,123

2.142

2.157

2.172

2.188

2.198

2.205

2.217

2.227

1.9

1.575

1,708

1.808

1.896

1.944

1.993

2.022

2.054

2.079

2.100

2.136

2,165

2,187

2,204

2.219

2.237

2.247

2.256

2.267

2.279

2,0

1.590

1.725

1.833

1.924

'1,975

2,027

2,059

2,093

2.119

2.140

2.178

2.207

2.23 i

2,250

2,265

2.285

2.295

2.307

2.317

2.330

2,1

1.604

1.743

1.854

1,947

2,003

2,057

2,092

2,126

2.153

2.176

2.215

2.248

2.272

2.292

2.307

2.326

2.337

2.350

2.361

2.375

2.2

1.617

1.761

1.876

1.971

2,031

2.086

2.125

2.160

2.187

2,212

2.252

2.288

2.313

2.334

2,349

2.366

2.380

2.394

2.404

2.420

2.3

1.631

1.779

1.897

1.994

2.059

2.116

2.157

2,193

2.222

2.249

2.288

2,329

2.354

2.375

2.391

2.407

2.422

2.437

2.448

2.465

2.4

1.644

1.797

1.919

2,018

2.087

2.145

2.190

2.227

2.256

2,285

2.325

2.369

2.395

2.417

2.433

2.447

2.465

2,481

2.491

2.510

2.5

1.658

1.815

1.940

2.041

2.115

2,175

2.223

2.260

2.290

2,321

2.362

2,410

2.436

2,459

2.475

2.488

2.507

2.524

2.535

2.555

2.6

1.672

1.830

1.958

2.061

2,137

2.198

2.249

2,288

2.318

2,350

2.392

2.442

2.469

2,492

2,508

2.523

2,544

2.562

2.574

2.593

2.7

1,685

1.845

1.976

2.081

2,159

2.221

2,275

2,316

2.347

2.379

2,423

2.474

2.502

2.525

2.541

2.559

2.581

2.599

2.612

2.630

2,8

1.699

1.860

1.994

2.101

2,180

2,245

2,302

2.344

2.375

2,407

2.453

2.506

2.534

2.557

2.575

2.594

2.617

2.637

2.651

2.668

2.9

1.712

1.875

2.012

2.121

2,202

2,268

2,328

2,372

¦2.404

2.436

2,484

2.538

2.567

2.590

2,608

2.630

2.654

2.674

2.689

2.705

3.0

1.726

1.890

2.030

2,140

2,224

2.291

2,354

2.400

2.432

2.465

2.514

2.570

2.600

2.623

2.641

2.665

2.691

2,712

2.728

2.743

3.1

1.740

1.904

2.046

2,157

2,243

2,311

2,376

2,423

2,455

2.489

2,540

2.597

2.628

2.652

2.670

2.694

2.722

2.744

2.759

2.775

3.2

1.754

1.918

2.062

2,175

2,261

2.331

2,397

2.446

2.478

2.512

2,565

2.623

2,657

2.681

2,700

2,723

2,753

2.775

2.790

2.806

3.3

1,767

1.932

2.078

2.192

2,280

2,350

2,419

2,469

2.502

2;536

2.591

2,650

2.685

2.709

2.729

2.752

2,783

2.807

2.821

2.838

3.4

1.781

1.946

2.094

2.210

2,298

2,370

2,440

2.492

2.525

2,559

2,616

2.676

2,714

2,738

2.759

2.781

2.814

2.838

2.852

2.869

3.5

1,795

1.960

2.110

2,227

2.317

2,390

2.462

2,515

2.548

2.583

2,642

2.703

2.742

2.767

2.788

2.810

2,845

2.870

2.883

2.901

3.6

1.808

1.974

2.125

2.243

2,333

2.407

2.480

2.535

2,568

2,603

2,664

2.726

2,766

2.792

2.813

2.836

2,872

2.910

2,911

2.929

3,7

1.822

1.988

2.140

2.259

2,349

2,424

2.498

2.556

2.588

2.624

2.686

2,748

2.791

2.817

2.839

2.862

2.899

2.950

2.938

2.957

3.8

1,835

2.002

2.155

2,275

2,365

2,440

2,517

2.576

2.609

2,644

2.708

2.771

2.815

2.843

2.864

2.888

2.925

2,990

.2.966

2,984

3.9

1.849

2.016

2.170

2,291

2.381

2,457

2,535

2.597

2.629

2.665

2,730

2,793

2,840

2.868

2.890

2.914

2,952

3.030

2.993

3.012

4.0

1.862

2.030

2.186

2.306

2.397

2.474

2,553

2.617

2.649

2.685

2.752

2.816

2.864

2.893

2,915

2.940

2,979

3.070

3.021

3.040

4.1

1.875

2.044

2.201

2.321

2.413

2.490

2.569

2 634

2.667

2.703

2.771

2 836

2.885

'

2.915

2.938

2.963

3.002

3.081

3.045

3.064

4.2

1.889

2.058

2.216

2.336

2.429

2.506

2.586

2.651

2.685

2.721

2 789

2.856

2.907

2.937

2.960

2.985

3.025

3.092

3.069

3.088

4.3

1.902

2.073

2.230

2.351

2.444

2.523

2.602

2 669

2.702

2.740

2.808

2,875

2.928

2.958

2.983

3.008

3.049

3.103

3.094

3.112

4.4

1.916

2.087

2.245

2.3<>G

2.400

2.539

2.619

2.686

2.720

2.758

2.826

2.895

2.950

2.980

3.005

3.030

3.072

3.114

3.118

3.136

4,5

1.929

2.101

2.260

2.381

2.476

2.555

2.635

2.703

2.738

2,776

2,845

2.915

2.971

3.002

3.028

3.053

3.095

3.125

3,142

3.160

4.6

1,942

2.115

2.274

2.395

2.491

2.570

2.051

2.71!)

2.751

2.793

2.863

2.933

2.990

3.Q22

3.048

3.074

3.117

3.147

3.164

3.182

4.7

1.955

2.128

2.288

2.409

2,507

2.586

2.GGG

2.735

2.770

2.810

2.881

2.952.

3.009

3 011

3.068

3.095

3.139

3.168

3.186

3.203

4.8

1.969

2.142

2.301

2.423

2.522

2.601

2.682

2.752

2.786

2.826

2.899

2.970

3.027

3,001

3.088

3.115

3.161

3.190

3.209

3.225

4.9

1.982

2.155

2.315

2.437

2.538

2.617

2.097

2.768

2.802

2.843

2.917

2.989

3.016

3.080

3.108

3.136

3.183

3.211

3.231

3.246

5.0

1.995

2.169

2.329

2.451

2.553

2.632

2.713

2.784

2.818

2.860

2.935

3.007

3.065

3.100

3,128

3.157

3.205

3.233

3,253

3.268

5.1

2.009

2.183

2.342

2.465

2.567

2.646

2.728

2.799

2.834,

2.876

2.952

3.024

3 082

3.118

3.146

3.177

3.225

3.253

3.274

3.288

5.2

2.024

2.197

2.355

2.479

2.581

2.601

2.743

2.814

2.S50

2.892

2.968

3.042

3.099

3.13G

3.164

3.196

3.244

3.273

3.295

3.308

5 3

2.038

2.210

2.369

2.492

2.595

2.075

2.758

2.830

2?65

2.908

2.985

3.059

3.117

3.153

3,182

3.216

3.264

3.294

3.315

3.328

6.4

2.053

2.224

2.382

2.506

2.609

2.090

2.773

2.845

2.SSI

2.924

3.001

3.077

3.134

3.171

3.2Й0

3.235

3.283

3.314

3.336

3.348

5.5

2,067

2.238

2.395

2,520

2.623

2.704

2.788

2.860

2.897

2.940

3.018

3.094

3,151

3.185

3.218

3,255

' 3.303

3,334

3.357

3.368

5.6

2.079

2.251

2.408

2.533

2.636

2:718

2.801

2.874

2.912

2.955

3.037

3.110

3.168

3.206

3.235

3.273

3.321

3.352

3.375

3.386

5.7

2.091

2.264

2.421

2.647

2.050

2.731

2.815

2.888

2.926

2.970

3.049

3.125

3.185

3.224

3 252

3.291

3.339

3.370

3.393

3.405

5.8

2.102

2.277

2.435

2.500

2.003

2.745

2.828

2.902

2.941

2.985

3.065

3.141

3.201

3.241

3.270

3.309

3.356

3.389

3.412

3.423

5.9

2.114

2.290

2.448

2,574

2.677

2L758

2.812

2.916

2.955

3.000

3.080

3,156

3.218

3.259

3.287

3.327

3.374

3.407

3 430

3.-112

6.0

2.126

2.303

2.461

2*587

2.690

2.772

2.855

2.930

2.970

3.015

3.096

3.172

3.235

3,276

3.304

3.345

3,392

3,425

3.448

3.400

6.1

2.139

2.316

2.474

2.600

2.703

2.785

2.869

2.943

2.984

3.029

3.111

3.187

3.250

3.292

3.321

3.362

3,409

3.442

3.466

3.477

6.2

2.152

2.328

2.486

2.612

2*716

2.799

2.S82

2.936

2.907

3.043

3.125

3.202

¦ 3.206

3.308

3.337

3.379

3.426

3.459

3.483

3.494

fi.3

2.165

2.341

2.499

2.G25

2.729

2.SI2

2.S90

2.070

3.011

3.050

3.J40

3.218

3.281

3.323

3.354

3.395

3.443

3.476

3.501

3,511

0.4

2.178

2.353

2.511

2.637

2,742

2.826

2.909

2.983

3.024

3.070

3.154

3.233

3.297

3.339

3.370

3.412

3.460

3.493

3.518

3.528

0.5

2.191

2.366

, 2.524

2.650

2.755

2.839

2.923

2.990

3.038

3.084

3.109

3.248

3.312

3.355

3,387

3,429

3,477

3,510

3.536

3,545

6.6

2.204

2.379

2.536

2.062

2.768

2.852

2,936

3.009

3.051

3.098

3.183

3.262

3.327

3.370

3.402

3.444

3.493

3.526

3.551

3,561

6.7

2.217

2,391

2,548

2.675

2.781

2.SCI

2.949

3.022

3.004

3.112

3.197

3.276

3.341

3.385

3.417

3.459

3.508

3.512

3.567

3.577

6.8

2.229

2.404

2.560

2.G87

2.794

2.877

2.903

3.034

3.077

3.120

3.210

3.291

3.356

3.399

3.432

3.475

3.524

3.557

3.5S2

3.592

6.9

2.242

2.416

2.572

2.700

2.807

2.8S9

2.976

3.047

3.090

3.140

3.224

3.305

3.370

3.114

3.447

3.490

3.539

3.573

3.598

3.608

7,0

2.255

2.429

2.584

2.712

2.820

2.002

2.989

3.060

3.103

3,154

3.238

3,319

3.385

3.429

3.462

3,505

3.555

3.589

3,013

3.024

7.1

2.268

2.142

2.597

2.724

2,832

2.915

3.002

3.073

3.110

3.107

3.251

3.332

3.399

3.443

3.477

3.520

3.570

3.604

3.628

3.639

7.2

2.281

2,454

2.609

2^37

2.8 W

2.928

3.0i 4

3.085

3.1.29

3.180

3.264

3.345

3.113

3.457

3.491

3.534

3.584

3.618

3.6-13

3.054

7.3

2.294

2,467

2.022

2.749

2.850

2.941

3.027

3.098

3.141

3.191

3.278

3.359

3.427

3.472

3 506

3.549

3.599

3.633

3.059

3.670

7.4

2.307

2.479

2.634

2,702

2.808

2.954

3.039

3.110

3.154

3.207

3 291

3.372

3.441

3.486

3.520

3 563

3.613

•3.647

3.674

3:685

7.5

2.320

2.492

2.647

2.774

2.880

2.967

3.052

3.123

3.107

3,220

3.304

3.385

3.455

3.500

3.535

3.578

3,628

3.662

3,689

3,700

7.6

2.333

2.505

2.660

2.786

2.892

2.979

3.065

3.135

3.180

3.233

3.317

3.398

3.468

3.514

3.548

3.591

3.642

3.676

3.703

3.714

7.7

2.346

2.517

2.672

2.799

2.904

2.991

3.077

3.147

3.192

3.240

3.830

3.411

3.482

3.528

3.562

3.005

3.656

3.690

3.718

3.728

7.8

2.359

2,530

2.685

2,811

2.916

3.003

3.090

S. 160

3.205

3.260

3.344

3.424

3.495

3 541

3.575

3.618

3.670

3,704

3,732

3.742

7.9

2.372

2.542

2.697

2.S24

2.928

3.015

3.102

3.172

3.217

3.274

3.357

3.437

3.509

3.555

3.589

3.632

3.684

3.718

3,747

3.756

8.0

2.385

2.555

2.710

2.836

2.940

3.027

3,115

3.184

3.230

3.287

3.370

3.450

3.522

3.569

3.602

3.645

3.698

3,732

3,761

3.770

8.1

2.398

2.568

2.723

2,848

2.952

3.039

3.127

3.197

3.242

3.299

3.382

3.462

3 534

3.581

3.615

3.658

3.711

3.745-

3.774

3.783

8.2

2.411

2.580

2.736

2.861

2.964

3.051

3,139

3.209

3.254

3.311

3.394

3.474

3 546

3.594

3.627

3.671

3.723

3.758

3.788

3.796

8.3

2.424

2.593

2.748

2.873

2.977

3.064

3.151

3.222

3.266

3.323

3.407

3.486

3 559

3.606

3.640

3.684

3,736.

3.771

3.801

3.810

8.4

2.437

2.605

2.761

2.886

2.989

3.076

3.163

3.234

3.278

3.335

3.419

3.498

3.571

3.619

3.652

3.697

3.748

3.784

3.815

3.823

8.5

2,450 j

2.618

2.774

2.898

3.001

3.088

3,175

3.247

3.290

3.347

3.431

3 510

3.583

3.631

3.665

3.710

3.761

3,797

3.828

3,836

Псевдохритическая температура Тг

рг

1.05

1.10

1.15

1.20

1.25

1.30

1.35

1.40

1.45

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3.00

8.6

2.462

2.631

2.787

2.910

3.013

3.100

3.187

3.259

3.302

3.359

3.443

3.523

3.595

3.643

3.677

3.722

3.773

3.810

3.840

3.849

8.7

2.475

2.643

2.799

2.923

3.025

3.112

3.199

3.270

3.315

3.370

3.456

3,535

3.607

3.655

3.690

3.734

3.786

3.823

3.853

3.8G2

8.8

2.487

2.656

2.812

2.935

3.038

3.124

3.211

3.282

3.327

3.382

3.468

3.548

3.619

3.666

3.702

3.746

3.798

3.835

3.8G5

3.875

8.9

2.500

2.668'

2.824

2.948

3.050

3.136

3.223

3.293

3.340

3.393

3.481

3.560

3.631

3.678

3.715

3.758

3,811

3.848

3.878

3.88S

9.0

2.512

2.681

2.837

2.960

3.062

3.148

3.235

3.305

3.352

3.405

3.493

3.573

3.643

3.690

3.727

3.770

3.823

3.861

3.890

3.901

9.1

2.524

2.693

2.849

2.972

3.074

3.159

3.246

3.317

3.364

3.417

3.505

3.585

3.655

3.702

3.739

3.782

3.835

3.873

3.902

3.913

9.2

2.536

2.706

2.861

2.985

3.085

3.170

3.257

3.329

3.376

3.429

3.517

3.597

3.GG7

3.714

3.750

3.794

3.847

3.885

3.915

3.925

9.3

2.549

2.718

2.872

2.997

3.097

3.182

3.268

3.340

3.388

3.440

3.530

3.608

3.678

3.725

3.762

3.806

3.859

3.897

3.927

3.938

9.4

2.561

2.731

2.884

3.010

3.108

3.193

3.279

3.352

3.400

3.452

3.542

3.620

3.690

3.737

3.773

3.818

3.871

3.909

3.940

3.950

9.5

2.573

2.743

2.896

3.022

3.120

3.204

3.290

3.364

3.412

3.464

3.554

3.632

3.702

3.749

3.785

3.830

3.883

3.921

3.952

3.9G2

9.6

2.585

2.755

2.908

3.034

3.131

3.216

3.302

3.376

3.424

3.475

3.565

3.644

3.713

3.760

3.797

3.842

3.895

3.933

3,964

3.974

9.7

2.597

2.767

2,919

3.045

3.142

3.228

3.314

3.388

3.435

3.487

3.576

3.656

3.724

3.772

3.809

3.854

3.907

3.945

3.976

3.986

9.8

2.610

2.780

2.931

3.057

3.153

3.239

3.326

3.399

3.447

3.498

3.588

3.667

3.736

3.783

3.820

3.865

3.918

3.957

3.987

3.999

9.9

2.622

2.792

2.942

3.068

3.164

3.251

3.338

3.411

3.458

3.510

3.599

3.679

3.747

3.795

3.832

3.877

3.930

3.969

3.999

4.011

10.0

2.634

2.804

2.954

3.080

3.175

3.263

3.350

3.423

3.470

3.521

3.610

3.691

3.758

3.806

3.844

3.889

3.942

3.981

4.011

4.023

10.1

2.646

2.816

2.966

3.092

3,187

3.274

3.361

3.434

3.482

3.532

3.622

3.702

3.769

3.817

3.855

3.900

3.953

3.992

4.023

4.035

10.2

2.658

• 2.828

2.978

3.103

3.199

3.286

3.372

3.446

3.494

3.544

3.633

3.714

3.780

3.828

3.867

3.911

3.965

4.004

4.035

4.046

10.3

2.671

2.840

2.989

3.115

3.211

3.297

3.382

3.457

3.506

3.555

3.645

3.725

3.790

3.840

3.878

3.923

3.976

4.015

4.046

4.058

10.4

2.683

2.852

3.001

3.126

3.223

3.309

3.393

3.469

3.518

3.567

3.656

3.737

3.801

3.851

3.890

3.934

3.988

4.027

4.058

4.0G9

10.5

2.695

2.864

3.013

3.138

3.235

3.320

3.404

3.480

3.530

3.578

3.668

3.748

3.812

3.862

3.901

3.945

3.999

4.038

4.070

4.081

10.6

2.707

2.876

3.025

3.150

3.246

3.332

3.416

3.492

3.541

3.588

3.G79

3.758

3.823

3.873

3.912

3.956

4.010

4.049

. 4:081

4.092

10.7

2.719

2.888

3.037

3.161

3.258

3.343

3.428

3.504

3.552

3.598

3.689

3.7G9

3,834

3.883

3.923

3.967

4.021

4.060

4.093

4.104

10.8

2.732

2.900

3.048

3.173

3.269

3.355

3.440

3.515

3.5G2

3.609

3.700

3.779

3.844

3.894

3.933

3.978

4.031

4.071

4.104

4.115

10.9

2.744

2.912

3.060

3.184

3.281

3.366

3.452

3.527

3.573

3.619

3.710

3.790

3.855

3.904

3.944

3.989

4.042

4.082

4.116

4.127

11.0

2.756

2.924

3.072

3.196

3.292

3.378

3.464

3.539

3.584

3.629

3.721

3.800

3.866

3.915

3.955

4.000

4.053

4.093

4.127

4.138

11.1

2.768

2.936

3.084

3.208

3.304

3.389

3.475

3.551

3.595

3.639

3.732

3.811

3.877

3.926

3.9G6

4.011

4.064

4.104

4.138

4.149

11.2

2.780

2.948

3.096

3.220

3.315

3.401

3.486

3.562

3.605

3.650

3.743

3.822

3.888

3.937

3.977

4,022

4.075

4.11G

4.150

4.160

11.3

2.793

2.960

3.108

3.231

3.327

3.412

3.497

3.574

3.616

3.G60

3.753

3.832

3.899

3.947

3.988

4.033

4.087

4.127

4.161

4.172

11.4

2.805

2.972

3.120

3.243

3.338

3.424

3.508

3.585

3.626

3.671

3.764

3.843

3.910

3.958

3.999

4.044

4.098

4.139

4.173

4.183

11.5

2.817

2.984

3.132

3.255

3.350

3.435

3.519

3.597

3.637

3.681

3.775

3.854

3.921

3.969

4.010

4.055

4.109

4.150

4.184

4,194

11.6

2.829

2.996

3.144

3.267

3.361

3.446

3.529

3.607

3.648

3.692

3.786

3.865

3.932

3.980

4.022

4.0G7

4.121

4.161

4.195

4.205

11.7

2.841

3.008

3.156

3.279

3.373

3.456

3.540

3.617

3.658

3.702

3.797

3.876

3.943

3.991

4.034

4.07Э

4.132

4.172

4.206

4.21G

11.8

2.854

3.020

3.168

3.290

3.384

3.467

3.550

3.628

3.669

3.713

3.808

3.886

3.955

4.003

4.045

4.090

4.144

4.183

4.217

4.227

11.9

2.866

3.032

3.180

3.302

3,396

3.477

3.561

3.638

3.679

3.723

3.819

3.897

3.966

4.014

4.057

4.102

4.155

4.194

4.228

4.238

12.0

2.878

3.044

3.192

3.314

3.407

3.488

3.571

3.648

3.690

3.734

3.830

3.908

3.977

4.025

4.069

4.114

4.167

4.205

4,239

4.249

Значения J zdpr и j dpr

Рг    рг

о ^

? ? а 1

J

'°'2zdp

Pr

r

J

0,2 1 Pr Pr

dpr

со* ? tti ’о Oj Sj Cb c-

С;з- c

Псевдонрити

давление

ческое

Pr.

Пседдокритическое давление pr

0.2

0.15

0.10

0.05

0

0.2

0.15

0.10

0.05

1.05

0.0

0.0472

0.0953

0. 1441

0.1937

0.0

0.275

0.666

1.333

1.10

0.0

0.0477

0.0961

0. 1451

0.1948

0.0

0.276

0.670

1.338

1.15

0.0

0.0479

0.0964

0.1455

0.1952

0.0

0.277

0.674

1.342

1.20

0.0

0.0482

0 0969

//0.1460

0.1957

0.0

0.278

0.677

1.346

1.25

0.0

0.0484

0.0973

0.1466

0.1964

0.0

0.279

0.679

1.349

1.30

0.0

0.0486

0.0977

0.1471

0.1969

0.0

0.280

0.681

1.352

1.35

0.0

0 0487

0.0979

0.1472

0.1970

0.0

0.280

0.683

1.355

1.40

0.0

0.0488

0.0980

0.1474

0.1973

0.0

0.281

0.685

1.358

1.45

0.0

0.0490

0.0982

0.1476

0.1976

0.0

0.282

0.687

1 360

1.50

0.0

0.0492

0.0984

0.1480

0.1978

0.0

0.283

0.688

1.361

1 60

0.0

0.0493

0.0988

0.1485

0.1984

0.0

0.284

0.690

1.365

1.70

0.0

0.0494

0.0990

0.1488

0 1987

0.0

0.285

0.691

1.367

1.80

0.0

0.0495

0.0992

0.1491

0.1990

0.0

0.285

0.69.2

1.368

1.90

0.0

0.0496

0.0993

0.1492

0.1991

0.0

0.286

0.693

1.370

2.00

0.0

0.0497

0.0994

0.1493

0.1992

0.0

0.286

0.693

1.371

2.20

0.0

0.0498

0 0996

0.1496

0.1995

0.0

0.286

0.693

1.372

2.40

0.0

0.0499

0.0998

0.1498

0.1998

•0.0

0.286

0.693

1.373

2.60

0.0

0.0499

0.0999

0.1499

0.1999

0.0

0.286

0.693

1.373

2.80

0.0

0.0500

. 0.1000

0.1500

0 2000

0.0

0 286

0.693

1.373

3.00

,0.0

0.0500

0.1000

0.1500

0.2000

0.0

0.286

0.693

1.373

• г

1.05

1.10

1.15

1.20

1.25

1.30

1.35

1.40

1.45

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90

2.00

2.20

2.40

2.60

2.80

3,00

0.05

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

0.10.

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

00000

0.15

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

0.20

00001

00001

00001

000U1

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

00001

0.25

00003

00003

00003

00003

00003

00002

00002

00002

00002

00002

00002

00002

00002

00002

00002

00002

00002

00002

00002

00002

0.30

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

00004

0,35

00006

00006

00006

00006

00006

00006

00006

00005

00005

00005

00005

00005

00005

00005

00005

00005

00005

00005

00005

00005

0.40

00008

00008

00008

00008

00008

00007

00007

00007

00007

00007

00007

00007

00007

00007

00007

00007

00007

00007

00007

00007

0.45

00010

00010

00010

00010

00010

00010

00010

00010

00010

00010

00009

00009

00009

00009

00009

00009

00009

00009

00009

00009

0.50

00013

00013

00013

00013

00012

00012

00012

00012

00012

00012

00012

00012

00012

00012

00012

00012

00012

00012

00012

00012

0.55

00016

00016

00016

00015

00015

00015

00015

00015

00015

00015

00015

00014

00014

00014

00014

00014

00014

00014

00014

00014

0.60

00020

00019

00019

00019

00019

00018

00018

00018

00018

00018

00018

00017

00017

00017

00017

00017

00017

00017

00017

00017

0.65

00024

00023

00023

00022

00022

00021

00021

00021

00021

00021

00021

00021

00020

00020

00020

00020

00020

00020

00020

00020

0.70

00028

00027

00027

00026

00026

00025

00025

00025

00025

00025

00024

00024

00024

00024

00024

00024

00023

00023

00023

00023

0.75

00033

00032

00031

00030

00030

00029

00029

00029

00029

00028

00028

00028

00028

00028

00027

00027

00027

00027

00027

00027

0.80

00039

00037

00036

00035

00034

00034

00033

00033

00033

00033

00032

00032

00032

00031

00031

00031

00031

00031

00031

00031

0.85

00045

00042

00041

00040

00039

00038

00038

00038

00037

00037

00037

00036

00036

00036

00035

00035

00035

00035

00035

00035

0.90

00051

00048

00047

00045

00044

00043

00043

00042

00042

00042

00041

00041

00040

00040

00040

00040

00039

00039

00039

00039

0.95

00059

00055

00053

00051

00050

00049

00048

00048

00047

00047

00046

00045

00045

00045

00045

00044

00044

00044

00044

00044

1.00

00067

00062

00059.

00057

00056

00055

00054

00053

00053

00052

00051

00051

00050

00050

00050

00049

00049

00049

00049

00048

1.05

00075

00070

00066

00064

00062

00061

00060

00059

00058

00058

00057

00056

00055

00055

00055

00054

00054

00054

00054

00053

1.10

00085

00078

00074

00071

00069

00067

00066

00065

00064

00064

00063

00062

00061

00061

00060

00060

00059

00059

00059

00059

1.15

00097

00087

00082

00078

00076

00074

00073

00072

00071

00070

00069

00068

00067

00067

00066

00065

00065

00065

00065

00064

1.20

00109

00097

00090

00086

00083

00081

00080

00078

00077

00077

00075

00074

00073

00073

00072

00071

00071

00070

00070

00070

1.25

00124

00108

00099

00095

00091

00089

00087

00086

00084

00084

00082

00080

00080

00079

00078

00078

00077

00076

00076

00076

1.30

00141

00120

00109

00104

00100

00097

00095

00093

00092

00091

00089

00087

00086

00086

00085

00084

00084

00083

00083

00082

1.35

00161

00132

00120

00113

00109

00105

00103

00101

00099

00098

00096

00094

00093

00093

00092

00091

00090

00089

00089

00089

1.40

00185

00146

00131

00123

00118

00114

00112

00109

00107

00106

00104

00102

00101

00100

00099

00098

00097

00096

00096

00096

1.45

00212

00161

00143

00133

00128

00123

00121

00118

00116

00114

00112

00109

00108

00107

00106

00105

00104

00103

00103

0010S

1.50

00241

00178

00155

00145

00138

00133

00130

00127

00124

00123

00120

00117

00116

00115

00114

00113

00112

00111

00111

00110

1.55

00271

00196

00169

00156

00149

00143

00139

00136

00133

00132

00128

00126

00124

00123

00122

00120

00119

00118

00118

00117

1.60

00302

00216

00183

00169

00160

00153

00149

00146

00143

00141

00137

00134

00132

00131

00130

00128

00127

00126

00126

00125

1.65

00334

00237

00198

00181

00172

00164

00160

00156

00153

00150

00146

00143

00141

00140

00138

00137

00136

00134

00134

00133

1.70

00368

00259

00214

00195

00184

00176

00171

00166

00163

00160

00156

00152

00150

00149

00147

00145

00144

00143

00142

00141

1.75

00402

00282 |

00231

00209

00197

00188

00182

00177

00173

00170

00160

00162

00159

00158

00156

00154

00153

00151

00151

00150

1.80

00436

00305

00249

00224

00210

00200

00193

00188

00184

00181

00176

00172

00169

00167

00165

00163

00162

00160

00160

00159

1.85

00471

00330

00267

00239

00224

00213

00206

00200

00195

00192

00186

00182

00179

00177

00175

00173

00171

00169

00169

0016»

1.90

00506

00355

00286

00256

00239

00226

00218

00212

00207

00203

00197

00192

00189

00187

00185

00182

00180

00179

00178

00177

1.95

00541

00381

00307

00273

00254

00240

00231

00224

00219

00215

00208

00203

00199

00197

00195

00192

00190

00188

00187

00185

2.00

00576

00408

00327

00290

00270

00254

00244

00237

00231

00227

00219

00214

00210

00208

00205

00202

00200

00198

00197

00196

2.05

00612

00435

00349

00308

00286

00269

00258

00250

00244

00239

00231

00225

00221

00218

00216

00213

00211

00208

00207

00206

2.10

00648

00463

00372

00328

00303

00284

00272

00264

00257

00251

00243

00237

00232

00229

00227

00223

00221

00219

00218

00216

2.15

00684

00492

00395

00347

00320

00300

00287

00278

00270

00264

00256

00249

00244

00241

00238

00234

00232

00229

00228

00226

2.20

00720

00521

00419

00368

00338

00316

00302

00292

00284

00278

00268

00261

00256

00252

00250

00245

00243

00240

00239

00237

2,25

00756

00550

00444

00389

00356

00333

00318

00307

00298

00291

00281

00273

00268

00264

00261

00257

00254

00251

00250

00248.

2.30

00792

00580

00469

00411

00375

00350

00334

00323

00312

00306

00295

00286

00281

00277

00273

00269

00266

00263

00261

00259

2.35

00828

00610

00495

00433

00395

00368

00351

00338

00327

00320

00308

00299

00293

00289

00286

00281

00278

00274

00272

00271

2.40

00865

00641

00521

00456

00415

00387

00368

00354

00343

00335

00322

00313

00306

00302

00298

00293

00290

00286

00284

00282

2.45

00901

00672

00548

00479

00436

00405

00385

00371

00358

00350

00337

00327

00320

00315

00311

00305

00302

00298

00296

00294

2.50

00937

00704

00576

00503

00457

00425

00403

00388

00374

00365

00351

00341

00333

00328

00324

00318

00315

00311

00308

00306.

2.55

00974

00736

00603

00527

00479

00444

00421

00405

00391

00381

00366

00355

00347

00342

00337

00331

00327

00323

00321

00318

2.60

01010

00758

00632

00552

00501

00465

00440

00423

00408

00397

00382

00370

00361

00356

00351

00345

00340

00336

00334

00331

2.65

01047

00800

00660

00577

00523

00485

00459

00441

00425

00414

00397

00385

00376

00370

00365

00358

00354

00349

00347

00344

2.70

01083

00833

00689

00602

00546

00507

00479

00460

00443

00431

00413

00400

00391

00384

00379'

00372

003 G7

00363

00360

00357

2.75

01120

00866

00718

00628

00570

00528

00499

00479

00461

00448

00429

00416

00406

00399

00394

00386

00381

00376

00373

00370

2.80

01157

00899

00748

00655

00594

00550

00519

00498

00479

00466

00446

00432

00421

00414

00408

00401

00395

00390

00387

• 00384

2.85

01193

00933

00778

00682

00618

00573

00540

00518

00498

00484

00463

00448

00437

00429

00423

00415

00410

00404

00401

00398

2,90

01230

00966

00808

00709

00643

00596

00562

00538

00517

00502

00480

00464

00453

00445

00439

00430

00424

00419

00415

00412

2.95

01267

01000

00838

00736

00668

00619

00584

00559

00536

00521

00498

00481

00469

00461

00454

00445

00439

00433

00429

00426

3.00

01304

01034

00868

00764

00694

00643

00606

00580

00556

00540

00516

00498

00486

00477

00470

00461

00454

00448

00444

00440

3.05

01340

01068

00899

00792

00720

00667

00628

00601

00577

00559

00534

00516

00502

00493

00486

00476

00470

00463

00459

00455

3.10

01377

01103

00930

00821

00746

00692

00651

00623

00597

00579

00553

00533

00519

00510

00502

00492

00485

00479

00474

00470

3.15

01414

01137

00961

00850

00773

00717

00675

00645

00618

00599

00572

00552

00537

00527

00519

00508

00501

00494

00489

00485

3.20

01451

01171

00992

00879

00800

00742

00698

00667

00640

00620

00591

00570

00555

00544

00536

00525

00517

00510

00505

00501

3.25

01488

01206

.01024

00908

00827

00768

00722

00690

00661

00641

00611

00589

00573

00562

00553

00542

00534

00526

00521

00516

3.30

01525

01241

01056

00938

00855

00794

00747

00713

00683

00662

00631

00608

00591

00580

00571

00559

00550

00543

00537

00532

3.35

01562

01275

01088

00968

00883

00820

00772

00737

00706

00683

00651

00627

00609

00598

00588

00576

00567

00559

00553

00548

3.40

01599

01310

01120

00998

00911

00847

00797

00761

00729

00705

00671

0064.7

00628

00616

00606

.00593

00584

00576

00570

00565

3.45

01636

01345

01152

01029

00940

00874

00822

00785

00752

00727

00692

00666

00647

00635

00624

00611

00602

00593

00587

00581

3.50

01674

01380

01185

01059

00969

00901

00848

00810

00775

00750

00714

00687

00667

00654

00643

00629

00619'

00611

00604

00598

3,55

01711

01415

01218

01090

00998

00929

00874

00835

00799

00772

00735

00707

00687

00673

00662

00647

00637

00628

00621

00615

3,60

01748

01450

01251

01122

01027

00957

00901

00860

00823

00796

00757

00728

00707

00692

00681

00666

00655

00646

00639

00632

3.65

01785

01485

01284

01153

01057

00985

00928

00886

00848

00819

00779

00749

00727

00712

00700

00685

00674

00664

00656

00650

3,70

01822

01520

01317

01185

01087

01014

00955

00912

00872

00843

00802

00770

00747

00732

00720

00704

00692

00682

00674

00668

3.75

01859

01556

01351

01217

01117

01043

00982

00938

00897

00867

00824

00792

00768

00753

00739

00723

00711

00701

00692

0068S

^    Продолжение    табл.    П.    6.

Pf

ПсеВдакрит

ическая температура Т

Г

г

1.05

1.10

1.15

1.20

1.25

1.30

1.35

1.40

1.45

1.50

1.60

1.70

1.80

1.90

2.00

2:20

2.40

2.60

2.80

3.00

3.80

01807

01591

01384

01240

01148

01072

01010

00965

00923

00891

00847

00814

00789

00773

00760

00742

00730

00720

00711

00704

3.85

01034

0)627

01418

01281

01178

01102

01038

00091

00949

00016

00871

00836

00811

00794

00780

00762

00750

00739

00730

00722

3.90

01071

01662

01452

01313

01209

01132

01066

01019

00075

00041

00805

00850

00833

00815

00801

00782

00769

00758

00749

00741

3.95

02000

01608

01486

01346

01240

01162

01095

01046

01001

00066

00019

00882

00855

00836

00821

00802

00789

00777

00768

00760

4.00

02046

01734

01520

01379

01272

01192

01124

01074

01027

00092

00043

00905

00877

00858

00843

00823

00809

00797

00787

00779

4.05

02083

01770

01555

01412

01304

01223

01153

01102

01054

01018

00067

00020

00890

00880

00864

00844

00829

00817

00807

00799

4.10

02121

01805

01580

01445

01335

01254

01183

01130

01082

01044

00002

00052

00922

00902

00886

00865

00850

00837

00827

0081S

4.15

02158

01841

01624

01478

01368

01285

01212

01150

01100

01070

01017

00076

00045

00925

00907

00886

00870

00858

00847.

00838

4.20

02106

01878

01650

01512

01400

01317

01242

01188

01137

01097

01043

01001

00068

00947

00930

00907

00891

00878

00867

00858

4.25

02233

01014

01604

01545

01432

01348

01272

01217

01165

01124

01068

01025

00002

00970

00952

00929

00913

00899

00888

00879

4 30

02271

01050

01720

01579

01465

01380

01303

01246

01103

01151

01004

01050

01016

00993

00975

00951

00034

00920

00908

00899

4.35

02308

01086

01764

01613

01498

01412

01334

01276

01222

01170

01120

01075

01040

01017

00998

00973

00056

00941

00929

00920

4 40

02341)

02022

01700

01648

01531

01445

01365

01306

01250

01207

01147

01100

01064

01040

01021

00995

00078

00063

00951

00941

4.45

02383

02050

01835

01682

01564

01477

01306

01336

01280

01235

01173

01126

01089

01064

01044

01018

01000

00985

00972

00962

4.50

02421

02095

01870

01716

01508

01510

01427

01367

01309

01263

01200

01152

01113

01089

01068

01041

01022

01007

00994

00984:

4 55

02458

02132

01006

01751

01631

01543

01450

01307

01338

01291

01228

01178

01139

01113

01092

01064

01045

01029

01016

01005

4.60

02406

02168

01042

01786

01665

01576

01401

01428

01368

01320

01255

01204

01164

01138

01116

01088

01067

01051

01038

01027

4.65

02533

02205

01078

01821

01600

01609

01523

01460

01398

01349

01283

01231

01189

01163

01140

01111

01090

01074

01060

01049

4.70

02571

02242

02014

01856

01733

01В43

01555

01491

01429

01379

01311

01258

012.15

01188

01165

01135

01114

01097

01083

01072,

4.75

02000

02279

02050

01891

01768

01677

01588

01523

01459

01408

01330

01285

01241

01213

01190

01159

01137

01120

01105

01094

4.80

02646

02316

02086

01026

01802

01710

01621

01555

01490

01438

01368

01312

01268

01239

01215

01183

01161

01143

01128

01117

4.85

•'2684

02352

02122

01962

01837

01745

01654

01587

01521

01468

01396

01340

01294

01265

01240

01208

01185

01167

01152

01140

4.00

02722

02389

02159

01998

01872

01779

01687

01619

01552

01498

01425

01368

01321

01201

01266

01232

01209

01101

01175

01163

4.05

02759

02427

02195

02033

01007

01813

01720

01652

01583

01529

01454

01396

01348

01317

01292

01257

01233

01215

01199

01187

5.00

02707

02464

02232

02069

01942

01848

01754

01685

01615

01559

01484

01424

01375

01344

01318

01283

01258

01239

01223

01210

5.05

02835

02501

02268

02105

01977

01883

01787

01717

01647

01590

01513

01453

01403

01371

01344

01308

01283

01263

01247

01234

5.10

02873

02538

02305

02141

02012

01918

01821

01751

01670

01621

01543

01481

01430

01398

01370

01334

01308

01288

01271

01258

5.15

02010

02575

02342

02178

02048

01053

01855

01784

01711

01653

01573

01510

01458

01425

01397

01359

01333

01313

01296

01283-

5.20

02948

02613

02379

02214

02084

01988

01890

01817

01743

01684

01604

01540

01486

01453

01424

01385

01358

01338

01320

01307

5.25

02986

02650

02416

02251

02120

02023

01024

01851

01776

01716

01634

01569

01515

01480

01451

01412

01384

01363

01345

01332

5.30

03024

02688

02453

02287

02156

02059

01959

01885

01809

01748

01665

01599

01543

01508

01478

01438

01410

01388

01371

01357

5.35

03061

02725

02490

02324

02192

02095

01994

01919

01842

01780

01696

01629

01572

01536

01506

01465

01436

01414

01396

01382

5.40

03099

02763

02527

02361

02228

02130

02029

01953

01875

01813

01727

01659

01601

01565

01534

01492

01462

01440

0142/

01408-

5.45

03137

02800

02565

02398

02264

02166

02064

01988

01908

01845

01758

01689

01630

01593

G1562

01519

01489

01466

01447

01 133

5.50

03175

02838

02602

02435

02301

02203

02099

02022

01942

01878

01790

01720

01660

01622

01590

01546

01515

01492

01474

0145»

5,55

03213

'.02876

02639

02472

02338

02239

02135

02057

01976

01911

01821

01750

01690

01651

0161S

01574

01542

01519

01500

0148»

5,60

03250

02913

02677

02509

02374

02275

02170

02092

02010

0194-1

01853

01781

01720

01680

01647

01602

01569

01540

01526

01512

5,65

03288

02951

02715

02546

02411

02312

02206

02127

02044

01978

01886

01812

01750

01710

01676

01630

01597

01573

01553

01538

5,70

03326

02989

02752

02584

02448

02348

02242

02162

02078

02011

01918

01844

01780

01740

01705

01658

01624

01600

01580

01565

5,75

03364

03027

02790

02621

02485

02385

02278

02198

02113

02045

01951

01875

01810

01770

01734

01686

01652

01627

01607

01592

5,80

03402

03065

02828

02659

02522

02422

02314

02233

02147

02079

01983

01907

01841

01800

01764

01715

01680

01655

01634

01619

5.85

03440

03103

02866

02697

02560

02459

02350

02269

02182

02113

02016

01939

01872

01830

01794

01744

01708

01683

01662

01616

5,90

03478

03141

02904

02734

02597

02496

02387

02305

02217

02147

02049

01971

01903

01860

01824

01773

01737

01711

01690

01674

5,95

03516

03179

02942

02772

02635

02533

02423

02341

02253

02182

02083

02004

01935

01891

01854

01802

01705

01739

¦01718

01702

С.00

03554

03217

02980

,02810

02672

02570

02460

02377

02288

02216

02116

02036

01966

01922

01884

01831

01794

01707

01740

01730

6,05

03592

03256

03018

02848

02710

02608

02497

02413

02323

02251

02150

02069

01998

01953

01914

01861

01823

01796

01774

01758

6,10

03630

03294

03056

02886

02748

02645

02534

02150

02359

02286

02184

02102

02030

01984

01945

01891

01852

01825

01803

01786

6.15

03668

03332

03094

02924

02786

02083

02571

02480

02395

02321

02218

02135

02062

02016

01976

01921

01882

01854

01832

01815

6,20

03706

03371

03133

02963

02824

02721

02608

02523

024.31

02357

02252

02168

02095

02048

О2О07

01951

01У11

01883

01S01

01844

6.25

03745

03409

03171

03001

02862

02758

02040

02500

02-167

02392

02286

02202

02127

02080

t

02038

01982

01941

01912

0lb90

01873

С.ЗО

03783

03447

03210

03039

02900

02796

02683

</