Аналитика



Глава 5. проектирование строительных конструкций

Глава 5. ПРОЕКТИРОВАНИЕ СТРОИТЕЛЬНЫХ КОНСТРУКЦИЙ

5.1. ПОДЗЕМНЫЕ ПРОХОДНЫЕ КАНАЛЫ И ТУННЕЛИ

Расчет прочности и устойчивости строительных конструкций инженерных сетей выполняют по предельному состоянию на наиболее невыгодные расчетные сочетания воздействий и нагрузок. Они определяются с учетом очередности строительства, способов производства строительно-монтажных работ и технологических нагрузок, возникающих в периоды пуска и эксплуатации трубопроводов.

Основные нагрузки на строительные конструкции слагаются из собственного веса конструкций и нагрузок от прокладываемых инженерных сетей и их оборудования. При подземной прокладке строительных конструкций, проходных каналов и туннелей к основным нагрузкам относят еще и нагрузки от давления грунта, грунтовых и паводковых вод, наземного транспорта. К дополнительным нагрузкам относят нагрузки от температурного воздействия на строительные конструкции, а при сооружении непроходных и проходных наземных эстакад — еще и от ветра, снега, льда и веса людей. К особым нагрузкам, воздействующим на строительные конструкции, относят нагрузки, создаваемые сейсмическими явлениями, ледоходами, лавинами, оползнями и т. п.

В расчетах строительных конструкций сумма расчетных нагрузок определяется с учетом понижающего коэффициента к на все нагрузки, кроме собственного веса конструкций. При действии основных и дополнительных нагрузок к = = 0,9, а при сочетании основных, дополнительных и особых нагрузок к = 0,8.

Расчет отдельных элементов строительных конструкций вы-поняют согласно СНиП 2.01.07—85 "Нагрузки и воздействия", а также соответствующим техническим условиям и действующим нормативным материалам с обязательной проверкой устойчивости сооружения в целом.

При проектировании сборных железобетонных и стальных элементов следует стремиться к ограничению их массы в предел-лах 5... 10 т. Размеры сборных элементов или их блоков не должны превышать габаритов, установленных для перевозки автодорожным, железнодорожным, водным и воздушным транспортом, применяемым на конкретной стройке.

Глубину заложения подошвы фундаментов опор определяют расчетом устойчивости основания и условиями вспучивания грунтов при промерзании. Основание под фундаменты опор рассчитывают по первому предельному состоянию (по несущей способности) или по второму предельному состоянию (по деформации) в зависимости от вида грунтов и допустимости неравномерной осадки двух ближайших опор под трубопроводы или эстакаду. Деление грунтов по гранулометрическому составу, плотности, числу пластичности и консистенции, а также нормативные давления на грунты, основания, нормативные и расчетные характеристики песчаных и глинистых грунтов (сцепление, угол внутреннего трения и модуль упругости) принимают по таблицам СНиП 2.02.01—83.

Для совмещенной прокладки инженерных сетей в настоящее время используют весьма различные строительные конструкции, изготовляемые из разных материалов. Существует целый ряд экономически эффективных типовых сборных конструкций. Применяют также и индивидуальные конструкции, которые позволяют осуществлять нетиповые решения и придают сооружению необходимый эстетический и архитектурный вид, вписывающийся в панораму местности. В древности и в средневековье сооружения наземных эстакад, акведуков, виадуков и подземных каналов разного рода выполнялись только из камня или кирпича на изсестковом растворе. В настоящее время

этих целей помимо упомянутых материалов могут быть спользованы бетон, железобетон, сталь, цветные металлы, полимеры, стекло и др. Каждый вид совмещенной прокладки инженерных сетей требует соответствующих строительных конструкций.

Подземные проходные каналы и туннели сооружают из типовых сборных железобетонных элементов, изготовляемых по серии 3.006.1-2/82 "Сборные железобетонные каналы и туннели из лотковых элементов". Такие каналы и туннели предназначены для прокладки трубопроводов различного назначения, электрокабелей и электрошин. Предусмотрено также использование туннелей в качестве подземных конвейерных галерей и пешеходных переходов (исключая сейсмические районы).

Серия 3.006.1-2/82 состоит из 8 выпусков (альбомов) и содержит рабочие чертежи проходных каналов (туннелей). Выпуск 0 включает материалы для проектирования: нагрузки и расчетные схемы; габаритные схемы; таблицы для подбора сборных железобетонных изделий и показатели расхода материалов; общие чертежи каналов и туннелей, прокладываемых в различных грунтовых условиях. Выпуски

1-1; 1-2; 1-3; 1-4; 2-1; 2-2; 2-3 включают рабочие чертежи лотков, плит, опорных подушек, арматурных и закладных изделий, узлов и балок.

Проходные каналы (туннели) бывают односекционными (рис. 5.1^а), двухсекционными (рис. 5.1,6) и многосекцион-ными. Их маркируют следующим образом: TJ1 240x210-8 обозначает: односекционный туннель из лотковых элементов с шириной (в чистоте) 240 см, высотой (в чистоте) 210 см для расчетной нагрузки 8 т/м2*. Марка 2ТЛ 300x240-12 обозначает двухсекционный туннель из лотковых элементов с шириной (в чистоте) каждого туннеля 300 см, высотой (в чистоте) 240 см для расчетной нагрузки 12 т/м2.

Расход строительных материалов на сооружение туннелей значителен. Так, например, для сооружения 1 м погонной длины односекционного туннеля марки ТЛ 240x210-8 (см. рис. 5-1 ?) расходуют: бетона класса В25 — 1,45 м3/м, стали — 171,2 кг/м; для двухсекционного туннеля марки 2ТЛ 300x240-12 (см. рис. 5.1,6)-. бетона класса ВЗО — 3,68 м3/м, стали — 645,2 кг/м.

Проходные каналы (туннели) серии 3.006.1-2/82 запроектированы для применения при следующих условиях:

в обычных грунтовых условиях при отсутствии просадоч-ности, грунтовых вод и сейсмических воздействий:

един^1ц^1м,^№ния0СТаЛаСЬ прежней' 663 учета Международной системы

Рис- 5.1. Типовые сборные железобетонные лотковые проходные каналы (туннели) марки ТЛ 300x240 (размеры на чертеже даны в см)

а — односекционный; б — двухсекционный; 1 — верхний поток; 2 — нижний лоток; 3 — коротыш швеллера, соединяющий нижний и верхний лотки; 4 — песчаная подготовка туннелей

на просадочных грунтах; при наличии грунтовых вод;

в районах с сейсмичностью до 9 баллов включительно для всех указанных выше грунтовых условий.

Серией предусмотрены следующие варианты прокладки туннелей:

под автомобильными дорогами, с заглублением от верха дорожной одежды до верха перекрытия 0,5...6 м;

под железными дорогами, с заглублением от низа шпал до верха перекрытия туннеля 1...4 м;

вне дорог, с заглублением верха перекрытия 0,5...6 м; в цехах, с минимальным заглублением от уровня пола до верха перекрытия туннеля 0,3 м.

Туннели марки ТЛ собирают из нижних и верхних лотковых элементов, соединяемых коротышами из швеллеров с креплениями на сварке к закладным изделиям, помещенным в стенах нижних лотков. Габарит лотков туннелей составляет: по ширине — до 4 м, по высоте — до 1,68 включительно. При ширине лотков до 2,4 м и массе до 9,9 т включительно длина применяемых лотков 5,97 м. В остальных случаях длина лотков 9,27 м при наибольшей массе 9,4 т.

Подготовка под туннели (при отсутствии грунтовых вод) — песчаная толщиной 100 мм. При расположении туннелей ниже уровня грунтовых вод рекомендуется устройство попутного дренажа.

Для отвода случайных вод днищу туннелей придают продольный уклон imjn =2%0. Воду отёодят в приямки, располагаемые в камерах, местах уширений, либо на линейных участках трассы туннелей. Расстояние между приямками не должно превышать 150 м. Воду из приямков отводят в канализацию.

В подземных туннелях не более чем через 50 м устраивают деформационные швы. Помимо этого их устройство рекомендуется в местах примыкания туннелей к камерам и уширениям, а также на границах участков резкого изменения несущей способности основания.

В туннелях необходимо предусматривать выходы и монтажные проемы. Расстояния между выходами принимают:

в шинных и кабельных туннелях — не более 150 м {кроме туннелей с маслонаполнительными кабелями, где это расстояние должно быть не более 120 м);

при прокладке паропроводов — не более 100 м; при прокладке водяных тепловых сетей — не более 200 м. Монтаж туннелей выполняют в соответствии с проектом производства работ и требованиями СНиП 111-16-80 и СНиП 111-4-8# Для монтажных и ремонтных работ в туннелях могут предусматриваться монорельсы грузоподъемностью 1 т. Вентиляция туннелей решается в каждом конкретном случае в зависимости от их назначения и степени выделения инженерными сетями теплоты, взрывоопасных или токсичных соединений.

При расположении туннелей в насыпи давление грунта принимают в соответствии с указаниями главы СНиП III-43-75.

Кроме упомянутых решений в серии 3.006.1-2/82 приведены разные решения гидроизоляции туннелей в случаях высоких уровней грунтовых вод и невозможности устройства попутного дренажа. Рассмотрены вопросы защиты строительных конструкций от коррозии, строительства туннелей в просадоч-ных грунтах и сейсмических районах.

Помимо серии 3.006.1-2/82 существует еще и серия 3.006.1-3-83 "Сборные железобетонные конструкции туннелей", в которой приведены туннели прямоугольного сечения марки ТС, собираемые из уголковых элементов, и туннели марки ТО, собираемые из объемных элементов. Ширина туннелей составляет 1,5...4,8 м,высота — 2,1...3,6 м.

Совмещенная прокладка инженерных сетей в подземных проходных каналах и туннелеях относительно мало влияет на архитектурный облик городов, поскольку наземно выводят только полуназемные павильоны, узлы выхода и вентиляционные шахты. Поэтому строительные конструкции туннелей должны отвечать только технико-экономическим требованиям градостроительства. Серия 3.006.1-2/82 и серия 3.006.1-3/83 этим требованиям соответствуют вполне. Следовательно, нет оснований для разработки новых конструкций четырехугольного сечения, существенно отличающихся от уже разработанных в сериях 3.006.1.

Помимо подземных проходных каналов (туннелей) четырехугольного сечения существуют еще и туннели круглого сечения. Их сооружают тюбинговым способом аналогично линиям метрополитена на относительно больших глубинах, ниже существующих подземных инженерных сетей, под зданиями, сооружениями, каналами, реками, путями сообщения разного характера. Такие туннели сооружают из типовых сборных железобетонных или чугунных сегментов, соединяемых на болтах. Реализация такой конструкции требует больших денежных, трудовых и материальных затрат; сроки строительства большие. Для совмещенной прокладки инженерных сетей такие туннели применяют крайне редко.

5.2.    ОПОРЫ К ФУНДАМЕНТЫ НАЗЕМНО ПРОКЛАДЫВАЕМЫХ СЕТЕЙ

Виды высотной прокладки сетей. Наземную прокладку инженерных сетей выполняют на разной высоте по отношению к поверхности земли.

Наземные трубопроводные сети низкой прокладки (рис.

5.2,а)    располагают на высоте 0,35...1,8 м от поверхности земли по трассам, не пересекаемым движением людей и транспорта — вдоль заборов, шоссе, железнодорожных путей и т.п. Начальная стоимость строительных конструкций низкой прокладки минимальная. Однако низкая прокладка трубопроводных сетей исключает размещение кабелей, что ограничивает ее использование. Ограничительными факторами являются также незащищенность теплоизоляционного и покровного слоев сетей от внешних повреждений и зарастание полосы размещения сетей сорными травами и кустами. При этом территорию полосы, расположенную под инженерными сетями низкой прокладки, невозможно очищать механизмами; использование ее для любых хозяйственных целей исключается. Стоимость потерянной территории в большинстве случаев превышает экономию затрат на строительные конструкции, полученную при низкой прокладке сетей.

Наземные трубопроводные сети средней высоты прокладки (рис. 5.2,6) располагают на уровне 2...3 м от поверхности земли в таких местах, где необходим проход под ними людей, а также над заборами. В последнем случае трассу трубопроводных сетей обычно совмещают с трассой забора. Строительные конструкции наземных трубопроводных сетей средней высоты прокладки несколько дороже строительных конструкций низкой прокладки, но территорию под трассами эстакад в значительной степени удается использовать для прохода людей, проезда легкового автотранспорта, размещения заборов, гаражей, стоянок легковых автомашин и т.п. Теплоизоляционный и покровный слои трубопроводов при средней высоте прокладки сетей менее подвержены повреждениям и лучше сохраняют свои качества и наружный вид. Особых

Рис. 5.2. Наземная прокладка сетей с применением полнотелых железобетонных колонн прямоугольного сечения




-* Ц

___I



J и


а — низкая безбалочная; б — средней высоты безбалочная; в — средней высоты балочная; г — высокая безбалочная; д — высокая балочная

затруднений в уборке территории под трассой эстакад нет. Если по эстакаде средней высоты требуется уложить кабели, то в конструкцию эстакады вводят продольные балки, низ которых должен быть расположен на высоте не менее

2,5 м над поверхностью земли Ipuc. 5.2fi).

Наземные инженерные сети высокой прокладки сооружают на высоте более 5 м над поверхностью земли {рис. 5-2^,д). Такие эстакады рассчитаны на проход под ними любого транспорта, прокладку сетей над кровлями зданий и сооружений разного характера. Поэтому высота прокладки инженерных сетей может достигать 15 м и более над поверхностью земли. Территорию полосы, расположенную под эстакадами сетей высокой прокладки, как правило, используют для различных целей: транспорта, стоянок автомашин любого назначения и т. д. Теплоизоляция и покровный слой трубопроводных сетей практически не повреждаются и построенные сети продолжительное время сохраняют свой первоначальный внешний вид. Территории, расположенные под эстакадами инженерных сетей высокой прокладки, убираются механизированно.

Опорные конструкции сетей низкой прокладки. При низкой прокладке трубопроводных сетей применяют опоры и их фундаменты разной конструкции.

Временные трубопроводные сети небольшого диаметра нередко прокладывают по типовым сборным бетонным фундаментным блокам зданий, уложенным на выровненную поверхность земли без устройства какого-либо фундамента (рис. 5.3уэ). Такая прокладка трубопроводных сетей возможна только при относительно плотных грунтах; при этом стоимость и сроки строительства минимальны.

В случаях прокладки трубопроводных сетей небольших и средних диаметров в условиях слабых грунтов применяют другой вариант опор (рис. 5.3,6). На выровненную поверхность земли укладывают сборную железобетонную плиту, размеры и арматура которой рассчитаны для конкретного случая нагрузки. На плиту, которая в этом случае играет роль фундамента конструкций, укладывают сборную железобетонную или металлическую траверсу, размеры которой допускают укладку трубопроводных сетей. Такая весьма простая опорная конструкция может быть использована для прокладки как временных, так и постоянных сетей. Ее наземная часть относительно небольшая и отличается визуальной легкостью, особенно в случаях применения металлических траверс рамной конструкции. Такая конструкция требует минимальных земляных работ и не вредит растительности местности. Стоимость строительства и расход строительных материалов небольшие. В отдельных случаях наличия слабых грунтов и высоких уровней грунтовых вод такая конструкция может быть основой для поиска оптимальных решений.

Серия типовых проектов 3.015-1/82 "Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы . выпуск I, при низкой прокладке трубопроводов с их расположением до 1,2 м над поверхностью земли при наличии не-пучинистых грунтов рекомендует конструкцию опор, показанную на рис. 5.3jb. На курганообразный слой песка толщиной

ж

1200

1200


2400

в



Рис. 5.3. Некоторые конструкции опор и фундаментов для низкой наземной прокладки трубопроводных сетей

а — типовые бетонные блоки стен подвалов, расположенные непосредственно на поверхности земли; б — типовая железобетонная траверса, установленная на железобетонных плитах, расположенных на поверхности земли; в — железобетонная траверса, расположенная на песчаных "курганчиках"; 1 — типовой бетонный блок стен подвалов; 2 — сталь полосовая; 3 — трубопровод; 4 — песчаный подстилающий слой; 5 — железобетонная плита; 6 — железобетонная траверса; 7 — песчаный 'курганчик"; 8 — слой щебня или дерна

до 1,3 м, заменяющего растительный слой .и выступающего над поверхностью земли до 0,75 м, укладывают типовую сбоную железобетонную траверсу, изготовленную по серии 3.015-1/82. Для защиты песка от выдувания наземную часть песчаного "курганчика" покрывают щебнем, слоем растительного грунта или дерна толщиной 0,2 м. Такая конструкция опор легко выполнима и требует незначительных денежных средств и материальных ресурсов. Однако на практике она часто оказывалась ненадежной. В результате активности животных, людей и влияния атмосферных явлений песчаные "курганчики" растаптываются, размываются, выдуваются и со временем теряют первоначальную форму, уже не отвечая своему назначению. Для сохранения формы и несущей способности "курганчиков" серия 3.015-1/82 рекомендует поверхность песчаной подсыпки, покрытую слоем утрамбованного мелкого щебня, закрепить проливкой черных вяжущих веществ. С эстетической и архитектурной точек зрения конструкция опор трубопроводных сетей с наземными "курганчиками" в любом виде ее исполнения неприглядна. Поэтому к широкому применению рекомендовать ее нельзя.

Колонны. Для низкой, средней и высокой прокладки инженерных сетей строительные конструкции подбирают в основном по следующим типовым сериям:

серии 3.015-1/82 "Унифицированные отдельно стоящие опоры под технологические трубопроводы", введенной в действие в 1986 г. взамен серии 3.015-1/77;

серии 3.015-2/82 "Унифицированные одноярусные эстакады под технологические трубопроводы", введенной в 1986 г. взамен серии 3.015-2/77.

Серия 3.015-1/82 состоит из 5 выпусков (альбомов). Выпуск I содержит материалы для проектирования, выпуски 11-1;

11-2 и 11-3 — рабочие чертежи сборных железобетонных колонн для опор типов II, 111, IV (см. ниже) и железобетонных траверс. Выпуск III содержит чертежи КМ.

В серии разработаны 6 типов отдельно стоящих опор:    I,

II, III, IV — собираемые из типовых сборных полнотелых железобетонных колонн прямоугольного сечения, траверс и стальных конструкций, разработанных настоящей серией; V и VI — собираемые из типовых сборных железобетонных центрифугированных стоек кольцевого сечения, разработанных другими сериями по ГОСТ 23444—79.

Серией 3.015-1/82 разработаны три типа сборных железобетонных колонн и стальные опоры пространственной решетчатой конструкции:

1. Прямые полнотелые железобетонные колонны прямоугольного сечения {рис. 5.4^) в зависимости от их размеров, армирования и несущей способности разработаны в 85 ва-

Рис. 5.4. Полнотелые железобетонные колонны прямоугольного сече' ния

а _ прямая; 6 — Т-образная; в — прямая с уменьшенным сечением верх* ней части

риантах. Высота их Н = 5,7...8,1 м. Размеры сечения: b * = 0,3...0,5 м, h = 0,3...0,5 м. Высота колонн при их изготовлении по необходимости (это определяется проектом) может быть уменьшена.

2.    Т-образные полнотелые железобетонные колонны прямоугольного сечения {рис. 5.4,6) в зависимости от их размеров, армирования и несущей способности разработаны в 45 вариантах. Высота этих колонн Н = 6,2...8,6 м, которая проектом может быть сокращена. Размеры сечения: Ь = 0,4 и 0,5 м, h = = 0,4 м.

3.    Прямые полнотелые железобетонные колонны прямоугольного сечения с уменьшенным сечением верхней части {рис. 5.4,в) разработаны в 37 вариантах. Высота колонн Н = = 7,5..9,7 м. Размеры сечения В—В: Ь = 0,38 м; h = 0*4 м; размеры сечения Г—Г; b = 0,6 и 0,8 м; h = 0,4 м.

4.    Стальные опоры пространственной решетчатой конструкции, изготовленные из прокатной стали.

Серия 3.015-2/82 "Унифицированные одноярусные эстакады под технологические трубопроводы" состоит из 9 выпусков (альбомов). Выпуск I содержит материалы для проектирования, а выпуски 11-1 ...11-4 — рабочие чертежи сборных железобетонных колонн для эстакад типов 1к; Пк; Шж; Wk; 1Уж; Ук; Уж; У1ж; УПж, УШж, траверс и вставок. Выпуски 11-5 ... П-7 содержат рабочие чертежи сборных железобетонных предварительно напряженных решетчатых балок пролетом 12 и 18 м, а выпуск Щ — чертежи КМ.

В серии разработаны одноярусные эстакады следующих типов:

1к ... Yk — комбинированные эстакады (пролетные строе-ния стальные, опоры железобетонные);

Шж ... УШж — эстакады, решенные полностью в железобетоне;

1м ... Ум; УПм и УШм — эстакады, решенные полностью в металле.

Конструкции одноярусных эстакад рассчитаны на применение в несейсмических районах и в районах с сейсмичностью до 8 баллов включительно. Шаг опор одноярусных эстакад для типов 1к...Ук; 1м...Vm; 111ж...Уж; УПм и УШм принят равным 12 и 18 м, для типов У1ж...УП1ж — 12 м.

Серией 3.015-2/82 разработаны следующие два типа прямоугольных полнотелых железобетонных колонн:

1.    Прямые полнотелые железобетонные колонны прямоугольного сечения, по общему виду аналогичные колоннам серии

3.015-1/82 [см. рис. 5.4,а), разработаны в 112 вариантах в зависимости от их размеров, армирования и несущей способности. Высота Н = 5,7 ... 8,1 м или, при необходимости, меньше. Размеры сечения: b = 0,3...0,5 м; h = 0,3...0,5 м.

2.    Т-образные колонны прямоугольного сечения, по общему виду аналогичные колоннам серии 3.015-1/82 (см. рис. 5.4,6) разработаны в 146 вариантах. Высота их Н = 5,8...8 м или, при необходимости, меньше. Размеры сечения: b = 0,4...0,6 м; h = = 0,4...0,5 м.

В настоящее время в подавляющем большинстве случаев отдельно стоящие опоры, а также опоры под балочные эстакады при высокой, средней и низкой прокладке инженерных сетей проектируют и сооружают из давно освоенных в производстве и строительстве типовых прямоугольных железобетонных колонн, изготовленных по упомянутым сериям 3.015 на специализированных заводах железобетонных конструкций. Применяемые в данных случаях металлические формы пригодны и для изготовления колонн серии 3.015-2/82, а также для колонн, применяемых в строительстве типовых зданий и сооружений. При необходим'ости изготовления колонн уменьшенной длины для низкой или средней прокладки сетей в металлические формы вкладывают опалубочные вставки. Все это говорит в пользу широкого использования колонн, изготовляемых по сериям 3.015.

Однако применение полнотелых железобетонных колонн прямоугольного сечения в качестве отдельно стоящих опор или опор балочных эстакад, предназначенных для современной прокладки инженерных сетей, имеет существенные недостатки.

Такие колонны при сооружении опор любого типа под инженерные сети требуют устройства фундаментов, стоимость которых обычно превышает затраты на сооружение самих колонн. Если под подошвой фундаментов находятся слабые грунты, то они требуют замены несущими. При большой толщине слабых грунтов замена их экономически не оправдывается и фундаменты колонн должны сооружаться на сваях или

стверках. Все это требует дополнительных денежных доедете, материальных и трудовых ресурсов. При этом производство земляных работ приводит к утрате и порче окружающей растительности и оказывает негативное влияние на защиту природы и эстетику местности.

Необходимо помнить, что конструкция типовых полнотелых железобетонных колонн прямоугольного сечения как опор эстакад была в свое время заимствована из практики их применения в строительстве зданий и сооружений промышленного и общественного назначения. Однако задачи, выполняемые этими колоннами в комплексе сооружения, характер и условия их нагрузок в обоих случаях заметно различаются. Если колонны, используемые для сооружения каркасов многоэтажных зданий, подвержены значительным вертикальным и относительно небольшим горизонтальным нагрузкам, то колонны, используемые в качестве отдельно стоящих опор и опор балочных эстакад инженерных сетей, воспринимают относительно большие горизонтальные (осевые и боковые) и небольшие вертикальные нагрузки. Прямоугольное сечение железобетонных колонн весьма удобно для сооружения каркасов зданий и крепления к ним стеновых блоков, но оно не обязательно (и даже нежелательно) в колоннах под опоры инженерных сетей. Если колонны каркасов зданий могут быть полнотелыми, учитывая небольшие горизонтальные нагрузки, изгибающие колонну, то при относительно больших горизонтальных нагрузках, имеющих место при совмещенной прокладке инженерных сетей, экономически более эффективны пустотелые колонны.

Полнотелые железобетонные колонны прямоугольного сечения сами по себе неэстетичны, так как технология их изготовления такова, что три из четырех граней получаются сравнительно ровными, а четвертая — шершавой и неровной. При транспортировании колонн их грани отбиваются, стальная арматура обнажается и ржавеет. Ржавчина окрашивает колонны в неприятный цвет и придает им изношенный, неэстетичный вид. Транспортно-монтажные петли, которыми снабжены колонны, также портят общий вид конструкции.

Учитывая отмеченные недостатки полнотелых железобетонных колонн прямоугольного сечения по сериям 3.015-1/82 и 3.015-2/82, ведущие специалисты и организации страны заняты разработкой иных, более эффективных опорных конструкции для эстакад под совмещенную прокладку инженерных сетей. Наиболее удачные и экономически эффективные из них описаны ниже.

Железобетонные сваи-опоры конструкции инженера (О. М. Он-?Ула. Для наземной прокладки тепловых сетей (по проектам ижского отделения ВГПИ "Теппозпектропроект") они на

Рис. 5.5. Наземная прокладка сетей с применением железобетонных свай-опор

а — низкая безбалочная; б — средней высоты безбалочная; в — средней высоты балочная; г — высокая балочная; 1 — свая-опора; 2 — траверса; 3 — балка; 4 — трубопроводные сети; 5 — кабели

практике применяются уже с 1958 г. Первоначально железобетонные сваи-опоры применялись для сооружения отдельно стоящих опор при низкой прокладке тепловых сетей (рис. 5.5/а), затем они были приняты для сооружения отдельно стоящих опор и опор балочных эстакад тепловых сетей средней высоты (рис. 5.5,б,в). Начиная с 1970 г. РижТЭП в отдельных случаях стал применять в проектах железобетонные сваи-опоры для опирания тепловых сетей высокой прокладки (рис. 5.5,г) при расположении сетей на высоте 5...6 м над поверхностью земли. За последние годы РижТЭП начал применять в проектах составные сваи-опоры при наземной прокладке тепловых сетей, что дало возможность расположить последние на высоте 8 м и более над поверхностью земли.

Проектный институт "Латгипропром" с 1970 г. применяет опыт РижТЭПа как в проектах тепловых, так и совмещенных инженерных сетей, используя сваи-опоры конструкции Ю.М. Онзула для низкой и средней высоты прокладки. В отдельных случаях "Латгипропром" применял сваи-опоры при совмещенной прокладке инженерных сетей по высоким балочным эстакадам, когда на опоры действуют относительно небольшие осевые горизонтальные нагрузки. Продолжительный опыт сооружения свай-опор по проектам РижТЭПа и "Латгипропрома" показал простоту производства строительно-монтажных работ, высокие технико-экономические показатели надежность этой конструкции. Для сооружений свай-опор использовали типовые полнотелые железобетонные сваи прямоугольного сечения длиной 6...12 м, сечением 0,3х0,3 м. В отдельных случаях длину изготовляемых промышленностью целых (не составных) свай увеличивали до 16...18 м. Арматуру свай принимали типовой. Однако в особых случаях, когда требовалась передача на сваи-опоры увеличенных горизонтальных нагрузок, проектами совмещенной прокладки инженерных сетей предусматривалось усиленное армирование свай. Такое усиленное армирование свай неоднократно выполняли заводы железобетонных конструкций при условии заказа достаточно большого числа свай одинаковых размеров.

Отдельно стоящие опоры и опоры балочных эстакад для совмещенной прокладки инженерных сетей сооружают из разного числа свай-опор. Если число и даиаметры прокладываемых трубопроводов, шаг расстановки опор и осевые горизонтальные нагрузки небольшие, опора может состоять из одной единственной сваи-опоры. Если значения этих параметров увеличиваются, промежуточную опору сооружают из двух-трех свай-опор, расположенных в один ряд поперек оси трассы сетей. Сваи-опоры одного ряда безбалочной конструкции соединяют между собой железобетонной или стальной траверсой, над которой прокладывают инженерные сети (см. рис. 5.5,а,б). Если требуется установка продольных балок, их располагают над траверсами, связывающими сваи-опоры, а траверсы, несущие трубопроводные ceTif, размещают над балками (см. рис. 5.5,в,г).

Неподвижные (анкерные) опоры обычно сооружают из одного, двух или трех рядов свай-опор, расположенных вдоль оси трассы, в зависимости от нагрузки на опору. Общее число свай-опор в одной неподвижной опоре достигает 6...9. На практике кроме упомянутой конструкции неподвижных опор применяют и другую, основанную на устройстве подкосов. В этом случае средняя часть неподвижной опоры, предназначенной для восприятия вертикальных нагрузок, аналогична промежуточной опоре. Подкосы, предназначенные для восприятия горизонтальных осевых нагрузок, опираются снизу на погруженные в грунт короткие сваи.

Оголовки свай-опор, составляющие как неподвижные, так и промежуточные опоры, после их забивки и выравнивания покрывают металлическими колпаками высотой 0,2.-.0,3 м, изготовленными из кусков угловой и листовой стали или отрезков трубопроводов, покрытых сверху листовой сталью. Колпаки плотно покрывают поверхность оголовка и предохраняют сваю-опору от атмосферных воздействий. После установки колпаков все сваи-опоры каждой неподвижной опоры связывают надежной металлической конструкцией.

Глубина погружения свай-опор ниже существующей поверхности земли составляет 4...8 м в зависимости от состава и несущей способности грунтов, а также нагрузок, передаваемых на сваю-опору. При толщине слоя пластичных грунтов более 8 м и прокладке инженерных сетей, допускающих неодинаковую осадку отдельных опор, заглубление свай-опор обычно не превышает 8 м, даже если несущие грунты расположены на более глубокой отметке.

Погружение свай-опор в грунт выполняют с помощью сваебойных установок разного типа. Легко и просто их погружение осуществляется в слабых (илистых, торфянистых, пластичных), песчаных, суглинистых и глинистых грунтах. В этих случаях применение свай-опор конструкции инж. Ю.М. Онзула по сравнению с опорами из традиционных колонн, изготовленными по сериям 3.015-1/82 и 3.015-2/82, дает наивысший экономический эффект.

Грунты, насыщенные валунами, забивку свай-опор не допускают. Для скальных грунтов могут быть разные решения. Если они залегают мелко, но толщина слоя рыхлого грунта достаточна для размещения монолитных железобетонных фундаментов, то предпочтение может быть отдано типовым сборным колоннам серии 3.015. Однако если скальные грунты выходят на дневную поверхность, предпочтение обычно отдают сваям-опорам, погруженным с добивкой в скважины, пробуренные на глубину 2...3 м и заполненные жидким бетонным раствором.

Следует отметить, что выбор свай-опор связан также с соблюдением эстетического вида их наземной части. В этом вопросе важнейшую роль играет обеспечение вертикального положения опор, особенно при высокой и средней высоте проклад-

инженерных сетей. На практике наряду со строго вертикальными сваями-опорами нередки случаи, когда отдельные опоры имеют некоторый уклон. Иногда оси двух свай-опор плане не совпадают между собой и с осью трассы сетей. Анализ причин этих отклонений показывает, что строго вертикальная забивка свай зависит от правильной организации сваебойных работ. Площадка под сваебойную установку должна быть ровной, а направляющая стрела установки при погружении каждой сваи-опоры — строго вертикальной. С одной точки расположения сваебойной установки следует погружать не более одной-двух свай-опор. Такой порядок несколько снижает производительность строительных работ, но повышает качество их выполнения, исключая нарушение параллельности осей свай.

Сваи-опоры конструкции инж. Ю.М. Онзула имеют свои достоинства и недостатки. К основным достоинствам относятся: особенно высокая степень компактности конструкции. Сваи являются одновременно опорами под инженерные сети и их фундаментами;

экономичность свай-опор по сравнению с железобетонными колоннами прямоугольного сечения, сооруженными на монолитных железобетонных фундаментах. Снижение капитальных затрат в зависимости от высоты прокладки инженерных сетей, нагрузок, передаваемых на опоры, и грунтовых условий объекта строительства достигает 50...70%;

снижение сроков изготовления и сооружения строительных конструкций инженерных'сетей на 50...70%;

отказ от применения бетона, то есть от мокрых процессов ведения строительных работ;

глубоко погруженные в грунт сваи-опоры обеспечивают сохранность эстакад инженерных сетей при образовании течи в более мелко рядом расположенных сетях, и связанном с этим размыве грунтов. Для обеспечения бесперебойного действия отдельного предприятия, промышленного района или города в целом значение бесперебойного действия инженерных сетей трудно переоценить; сваи-опоры не дефицитны.

К недостаткам свай-опор следует отнести; ограниченность их применения. Они неприменимы в грунтах, изобилующих валунами. Их нельзя также применять при больших горизонтальных нагрузках, передаваемых на опоры.

Практически их использование отпадает при малом объеме Работ, если на площадке строительства не производится других свайных работ и отсутствуют действующие сваебойные Установки на ближних участках;

забивка свай-опор вызывает некоторое сотрясение грунтов, которое может отрицательно сказаться на сохранности близко расположенных зданий, сооружений и подзем но проложенных инженерных сетей.

Во избежание последнего принимают разные предохранительные меры, к которым, в частности, относится предварительная раскопка существующих инженерных сетей, расположенных в рабочей зоне, с подвешиванием их на время производства сваебойных работ. Иногда предварительно бурят скважины диаметром, меньшим поперечного сечения свай-опор, в точках их забивка на глубину, превышающую глубину заложения низа существующих сетей и фундаментов зданий. При-меяют также способ погружения свай-опор более или менее сильными ударами. Все эти способы существенно снижают вибрацию существующих сетей и строительных конструкций. Из практики известно множество случаев, когда одиночные сваи успешно забивали на расстоянии 1,5...2 м от существующих зданий, имеющих бутобетонные ленточные фундаменты, сооруженные на торфянистых грунтах, а также от существующих инженерных сетей разного рода без какого-либо повреждения зданий и сетей. Во всех этих случаях забивку свай вели с уменьшенной силой ударов. В то же время известны случаи дорогостоящих повреждений зданий, сооружений и инженерных сетей при кустовой забивке свай, о чем предупреждает существующая техническая литература. Этот важный вопрос производства строительных работ, по-видимому, заслуживает дальнейших исследований практического и теоретического характера. В любом случае сотрясение грунтов при забивке заметно ограничивает применение свай-опор.

Суммируя изложенные выше достоинства и недостатки, присущие сваям-опорам конструкции Ю.М., Онзула, можно сделать вывод, что они прошли долголетнюю практическую проверку и могут быть рекомендованы к применению во всех подходящих случаях.

Железобетонные центрифугированные стойки (колонны) кольцевого сечения. Рабочие чертежи этих стоек разработаны следующими сериями:

серия 1.400-14 "Железобетонные центрифугированные стойки кольцевого сечения", созданная Проектным институтом № 1 Госстроя СССР с участием НИИЖБа и Белорусского политехнического института в 1978 г.;

серия 1.423-6Б "Железобетонные центрифугированные колонны одноэтажных промышленных зданий без мостовых кранов", созданная проектным институтом "Белпромпроект' и Белорусским политехническим институтом с участием Мин-промстроя БССР, ПИ-1 Госстроя СССР и НИИЖБа Госстроя СССР в 1982 г.

Серия 1.400-14 состоит из трех выпусков (альбомов), в которых содержатся номенклатура стоек, рабочие чертежи стоек и материалы для подбора арматурных изделий- Серией

запроектированы железобетонные стойки следующих размеров: наружный диаметр стоек 300; 400; 500; 600; 700; 800; ЮОО мм; длина 3,6—19,2 м. Их изготовляют из тяжелого бетона класса В25...В60 без предварительного напряжения арматуры. Стойки армированы пространственными каркасами, состоящими из продольной рабочей арматуры диаметром 10...20 мм и поперечной арматуры, изготовленной в виде спирали из проволоки диаметром 4 и 5 мм, привариваемой к рабочей арматуре. В верхней части стоек предусмотрены закладные изделия в виде колец из полосовой стали, предназначенные для крепления опирающихся на стойку строительных конструкций: траверс или балок. Кольца оголовков стоек должны быть Покрыты листовой сталью, чтобы исключить попадание дождя и снега во внутреннюю полость стойки.

Серией 1.400-14 разработаны рабочие чертежи стоек, опалубочные размеры которых приведены в табл. 5.1.

Разработанные серией рабочие чертежи предназначены для производства железобетонных центрифугированных стоек кольцевого сечения на специализированных заводах, имеющих стенды, оборудованные ременными или роликовыми центрифугами. Стойки не имеют монтажных петель. Для подъема, погрузки и выгрузки стоек используют специальные траверсы, не допускающие повреждения стоек.

Серия 1.423-6Б состоит из трех выпусков (альбомов), которые содержат материалы для проектирования, рабочие чертежи стоек (колонн), арматурных, закладных и соединительных изделий. Серией запроектированы стойки следующих размеров: наружный диаметр — 500 и 600 мм; длина — 6,2...10,5 м.

Все железобетонные стойки кольцевого сечения, разработанные серией 1.423-6Б, уже давно изготовляются Оршанским комбинатом железобетонных изделий и конструкций (БССР) и хорошо освоены в строительстве и эксплуатации. Они лишены почти всех недостатков, первоначально допущенных при проектировании и производстве. Вся номенклатура стоек, входящих в серию 1.400-14, в производстве еще не освоена, и их недостатки пока еще не вскрыты. Существует, например, мнение, что длинные стойки с наружным диаметром 300 мм в существующих условиях вообще невозможно изготовить. Между тем для совмещенной прокладки инженерных сетей по наземным эстакадам стойки именно этого диаметра были бы весьма полезны.

Железобетонные центрифугированные стойки кольцевого сечения обладают многими важными достоинствами:

в этих стойках по сравнению с традиционными полнотелыми колоннами прямоугольного сечения расход бетона снижен на 35...50%, стали — на 15—30%; цемента — на 15.-.30%; Щебня - на 35...50%;

5.1. Опалубочные размеры стоек

уменьшаются трудозатраты по изготовлению стоек на 10%, масса — в 2 раза, парк опалубочных металлических форм — в 3...5 раз;

центрифугированный способ формирования повышает прочность бетона стоек по сравнению с вибрационной технологией в 1,2...1,6 раза. Это приводит кроме экономии материалов еще и к увеличению срока службы центрифугированных стоек;

стойки кольцевого сечения воспринимают горизонтальные нагрузки лучше, чем традиционные полнотелые железобетонные колонны прямоугольного сечения, поскольку момент сопротивления поперечного сечения пустотелой стойки гораздо больше при одинаковом расходе бетона в обоих вариантах. Это качество центрифугированных стоек очень ценно для отдельно стоящих опор и опор наземных эстакад, предназначенных для совмещенной прокладки инженерных сетей;

гладкие центрифугированные стойки эстетически явно выигрывают по сравнению с железобетонными колоннами прямоугольного сечения, имеющими более шероховатые поверхности, каверны, местами отбитые грани с обнаженной арматурой. Это обстоятельство способствует улучшению архитектурного совмещения отдельно стоящих опор и наземных эстакад с архитектурным ансамблем местности.

К недостаткам железобетонных опор кольцевого сечения следует отнести только то, что они являются дефицитными в большинстве экономических районов страны.

Железобетонные центрифугированные стойки кольцевого сечения выигрывают по всем показателям по сравнению с полнотелыми железобетонными колоннами прямоугольного сечения при сооружении отдельно стоящих опор или опор наземных эстакад для совмещенной прокладки инженерных сетей. Вопрос их широкого внедрения в стране зависит только от возможностей скорейшего освоения производства этих стоек во всех экономических районах страны. Центрифугированные стойки кольцевого сечения призваны полностью заменить в настоящее время широко распространенные полнотелые колонны прямоугольного сечения. Поэтому ожидается, что в перспективе производство и использование последних для строительства наземных инженерных сетей полностью прекратится.

Следует еще отметить некоторые особенности опор, сооружаемых из железобетонных центрифугированных стоек.

Арматурный каркас центрифугированных стоек изготовляют из стержней круглого сечения диаметром 10...20 мм. На них по спирали намотана и приварена к стержням проволока диаметром от 4 до 5 мм. Такая конструкция арматурного каркаса по сравнению с каркасом железобетонных колонн прямоугольного сечения, где каждый поперечный элемент изготовляют и размещают на стержнях каркаса отдельно, позволяет более глубоко механизировать поток изготовления и сварки каркаса, а также улучшить его качество.

При проектировании и строительстве опор из железобетонных центрифугированных стоек кольцевого сечения необходимо принять все возможные меры для предупреждения попадания воды во внутреннюю полость стойки. Известны случаи, когда вода замерзала, разрушала стойки и приводила к демонтажу всего сооружения. Поэтому при изготовлении, хранении и монтаже стоек все отверстия в них должны быть надежно закрыты. При установке стоек в местностях, временно затапливаемых осенне-весенними паводками, в нижней части стоек необходимо предусмотреть специальное отверстие для организованного и, по возможности, быстрого входа-выхода воды из внутренней полости стоек. Эти отверстия должны быть обсыпаны щебнем, крупнозернистым гравием и песком.

Центрифугированные стойки предъявляют повышенные требования к подъемно-транспортным механизмам, осуществлению их погрузки, выгрузки, транспортирования, хранения, а также к качеству выполнения строительно-монтажных работ. Эти требования приведены в альбомах серии 1.400-14 и в специальной технической литературе.

Фундаменты. Фундаменты отдельно стоящих опор и опор балочных эстакад, предназначенных для наземной совмещенной прокладки инженерных сетей, должны быть, по возможности, надежными и дешевыми. Стоимость фундамента опоры, зависящая в основном от материальных и трудовых затрат на его сооружение, определяется просто. На практике экономическую эффективность строительных конструкций, в том числе и фундаментов опор, как правило, определяют капитальные затраты. Вопрос надежности, к сожалению, при этом обычно не рассматривается, хотя он имеет существенное значение для любой конструкции, а для фундаментов опор под инженерные сети особенно. Известно, что выход из строя отдельного производственного корпуса на заводе или предприятия в промузле влечет за собой менее тяжелые последствия, чем выход из строя эстакады магистральных совмещенных инженерных сетей, обслуживающих этот промузел по тупиковой (некольцевой) схеме. Аварию же эстакады может вызвать провал одного-единственного фундамента ее опоры вследствие подмыва грунта, в результате повреждения и течи из расположенных рядом водопровода, канализации, тепловых сетей или сетей горячего водоснабжения (это, конечно, может произойти и в случаях бессвайного фундамента и расположения низа фундамента выше расположения упомянутых трубопроводных сетей)-

Если сравнить ранее рассмотренные конструкции фундаментов отдельно стоящих опор и опор балочных эстакад, сооружаемых для совмещенной прокладки инженерных сетей, с точки зрения капитальных затрат и степени надежности действия строительных конструкций и инженерных сетей, то можно сделать следующие выводы:

сваи-опоры фундаментов, как таковых, вообще не имеют. Погруженная в грунт часть сваи одновременно является как бы фундаментом. Капитальные затраты в этом случае минимальны, а степень надежности действия строительных конструкций и инженерных сетей — максимальная;

сооружение бессвайных монолитных железобетонных фундаментов под железобетонные колонны прямоугольного сечения или центрифугированные стойки кольцевого сечения требует значительных капитальных затрат. Однако степень живучести строительных конструкций и инженерных сетей можно признать обеспеченной только в том случае, если подземные трубопроводные сети, течь из которых при их повреждении может размыть грунт под фундаментами опор, расположены на безопасном расстоянии, а также если не ожидается глубокой раскопки грунта для строительства или ремонта зданий и сооружений поблизости от трассы эстакады инженерных сетей. Если же возможность опасного размыва или раскопки грунта реальна, то степень живучести строительных конструкций и инженерных сетей снижается;

капитальные затраты на сооружение монолитных железобетонных фундаментов на сваях под колонны и стойки резного типа по сравнению с бессвайными фундаментами возрастают на 5...20%. Но, отнесенное к общей стоимости эстакад и инженерных сетей, это увеличение не превышает 2...3%, зато степень живучести строительных конструкций и инженерных сетей становится максимальной.

5.3. ПРОДОЛЬНЫЕ БАЛКИ И СТАЛЬНЫЕ ПРОЛЕТНЫЕ СТРОЕНИЯ

Если на каком-то участке совмещенной прокладки инженерных сетей наземно прокладывают только трубопроводы большого диаметра, продольные балки не нужны. Такие трубопроводы обладают достаточной самонесущей способностью, позволяющей расставить опоры с большим шагом. В этих случаях между опорами могут быть свободно размещены дороги, проезды, трамвайные, железнодорожные пути и др. Однако, если при совмещенной прокладке хотя бы части трубопроводов имеют небольшие диаметры, допустимый шаг их опирания становится коротким. Увеличение шага расстановки опор влечет за собой необходимость применения продольных балок. Прокладка кабелей с учетом весьма короткого шага их опирания во всех случаях требует наличия балок.

В настоящее время в строительстве применяют типовые сборные железобетонные, а также стальные балки разного типа. Существующие руководящие указания требуют во всех возможных и экономически оправданных случаях применения железобетонных балок. Это объясняется необходимостью экономии дефицитного металла, а также несколько увеличенной долговечностью железобетонных балок, особенно в условиях воздействия агрессивных сред.

Типовые сборные железобетонные предварительно напряженные решетчатые балки пролетом 12 и 18 м для эстакад совмещенной прокладки инженерных сетей изготовляют специализированные заводы железобетонных изделий и конструкций по серии 3.015-2/82 (рис. 5.6б). В серии разработаны рабочие чертежи для производства следующих балок:

железобетонных предварительно напряженных решетчатых пролетом 12 м (рис. 5.6ja) в 99 вариантах, рассчитанных на нормативные вертикальные нагрузки от инженерных сетей

2.45—19,62    кН на 1 м погонной длины эстакады. Высота балок h = 0,4...0,7 м, ширина b = 0,2 м. Расход бетона 1,25 м3/шт., стали — 240,1—274,1 кг/шт.; масса — 3,1 т/шт.;

железобетонных предварительно напряженных решетчатых пролетом 18 м (рис. 5.6,6) в 60 вариантах, рассчитанных на нормативные вертикальные нагрузки от инженерных сетей

2.45—19,62    кН на 1 м погонной длины эстакады. Высота балок в их середине — 1,4 м (разрез Б—Б), концах h = 0,7 м, ширина b = 0,2 м. Расход бетона — 2,63 м3/шт., стали — более 280 кг/шт., масса — 6,58 т/шт.;

железобетонных предварительно напряженных сплошностен-чатых со сплошной стенкой двутаврового сечения пролетом 12 м (рис. 5.6/з) в 45 вариантах, рассчитанных на нормативные вертикальные нагрузки от инженерных сетей 2,45... ...19,62 кН на 1 м погонной длины эстакады. Высота балок h = 0,89 м, ширина Ь = 0,28 м. Расход бетона — 1,8 м3/шт., стали — 182,7—290,3 кг/шт., масса — 4,5 т/шт.

Прогиб продольных железобетонных балок составляет не более 1/200 пролета, то есть для балок длиной 12 м— е <

< 60 мм, а для балок длиной 18 м — е < 90 мм. Эстакады инженерных сетей обычно сооружают, устанавливая в пролете по две балки параллельно друг другу.

Изготовление железобетонных балок пролетом 12 м широко освоено, в то время как балки пролетом 18 м изготовляют не в каждом экономическом районе страны и поэтому применение их ограничено. Железобетонные балки, изготовляемые по серии

3.015-2/82, предназначены для объектов, сооружаемых в несейсмических районах с расчетной температурой воздуха не ниже — 55°С при нормативном скоростном напоре ветра до 0,54 к Н/м2.

??????

Г-.

<5Г

Цг

12000


Б-Б

%

23.

200


<!

-Д-


г-г

I


12000

Рис. 5.6. Железобетонные предварительно напряженные балки

а — решетчатая пропетом 11,95 м; б — решетчатая пролетом 17,95 м; в — сплошностенная двутаврового сечения пролетом 11,96 м

Кроме железобетонных балок выпуском Hi серии 3.015-2/82, разработанным в 1983 г. институтом "ЦНИИПроектсталь-конструкция", представлены еще и рабочие чертежи стальных пролетных строений эстакад, состоящих из двух вертикальных ферм пролетом 12 и 18 м. Обе фермы соединяются между собой связями, расположенными по верхнему поясу, и вертикальными связевыми рамами. Высота вертикальных ферм пролетом 12м — 1,2 м,а ферм пролетом 18 м — 1,8 м.

Однако в строительстве эти пролетные строения неудобны. Они допускают прокладку инженерных сетей только по верхнему поясу конструкции. Поскольку точки опирания ферм расположены под верхними поясами, требуется применение более высоких колонн или стоек, а инженерные сети располагаются на более высоких отметках от поверхности земли. Этим снижается экономическая эффективность рассмотренного типа ферм.

Типовые проекты для изготовления железобетонных балок пролетом более 18 м, предназначенных для прокладки инженерных сетей, в настоящее время отсутствуют. Это, по-види-мому, закономерно. Учитывая большую собственную массу железобетона, предполагается, что он является экономически неэффективным материалом для балок большого пролета при относительно небольших вертикальных нагрузках, создаваемых инженерными сетями. Однако практика показала, что при осуществлении совмещенной наземной прокладки инженерных сетей систематически возникает необходимость в пролетных строениях пропетом более 12 и 18 м. В таких условиях "Латгипропром", систематически занимающийся с 1962 года проектированием совмещенной прокладки инженерных сетей, первоначально в каждом отдельном случае разрабатывал индивидуальные проекты соответствующих стальных пролетных строений. Разработка таких проектов поручалась специализированной проектной организации — Латвийскому отделу ГПИ "Ленпроектстальконструкция" (ЛО ЛенПСК) по субподряду. Такой порядок несмотря на хорошее качество проектов приводил к определенным затруднениям. Подготовка заданий, выдача заказов, заключение договоров, непосредственно разработка индивидуальных проектов занимали много времени. Иногда сжатые сроки разработки индивидуальных проектов приводили к принятию недостаточно экономичных и эстетичных решений. Эти обстоятельства определили производственную необходимость в создании Латвийских республиканских серий стальных пролетных строений пролетом более 12 м, которые по заказу Госстроя Латвийской ССР были разработаны в 1983 , 1984 и 1985 гг. "Латгипропро-мом" и ЛО ЛенПСК.

Латвийская республиканская серия ЛРС-01-83 "Стальные^ пролетные строения пропетом 18, 24, 30, 36 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением сортамента металлопроката, действующего на территории Латвийской ССР" — чертежи КМ. Разработана в 1983 г. Пролетные строения предназначены для наземной прокладки инженерных сетей с нормативной вертикальной нагрузкой от них 1,47...14,72 к

Н/м

Рис. 5.7. Стальное пролетное строение пролетом 18, 24, 30, 36 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением сортамента металлопроката, дествующего на территориии Латвийской ССР

1 — пролетное строение; 2 — проходная дорожка; 3 — трубопроводные сети

над шоссейными и железными дорогами, проездами, каналами, реками, оврагами, разными зданиями и сооружениями. Конструкция пролетных строений предусматривает опирание трубопроводных сетей со скользящими опорами на траверсы, размещенные над нижними поясами ферм, а также подвешивание части сетей с вертикальной нагрузкой, не превышающей 50% обшей, к узлам верхних поясов ферм (рис. 5.7). Ширина пролетных строений: свободное пространство между внутренними гранями элементов ферм — 2 и 3 м, расстояние между наружными гранями ферм — 2,6 и 3,6 м соответственно. Ширина может быть принята проектом в зависимости от условий привязки чертежей серии к конкретному объекту. Размещение трубопроводных сетей возможно также по наружным сторонам ферм. Для этого необходимо соответственно увеличить длину траверс, располагаемых над нижними поясами ферм, что разрабатывается индивидуально для каждого конкретного проекта.

Высота пролетных строений: свободное пространство между внутренними гранями элементов ферм — 2м для пролетных

строений пролетом 18 и 24 м; 2,8 м — для пролетных строений пролетом 30 и 36 м; расстояние между наружными гранями ферм — 2,7 и 3,6 м соответственно.

Пролетные строения собираются на месте монтажа из ферм, связей и траверс заводского изготовления. Фермы изготовляют из экономически эффективных гнутосварных профилей и стали марок, обеспечивающих экономию металла до 25%.

Пролетные строения, изготовленные по серии ЛРС-01-83, допускают блочный монтаж этих строений и трубопроводных сетей.

Рабочие чертежи серии разработаны для климатического района Г1 (ГОСТ 16350-80) .соответствующего территории Латвийской ССР. Серия предназначена для снеговых районов III, II и 1, совпадающих с ветровыми районами 1, II и II*, 1У соответственно, в несейсмичной зоне строительства. Они пригодны как для территории Латвийской ССР, так и для других районов СССР с аналогичными климатическими условиями.

Инженерные сети размещают на конструкции пролетных строений с симметричным расположением вертикальных нагрузок по отношению к оси наземной эстакады. Однако рабочие чертежи серии разработаны с учетом возможности смещения оси суммарных вертикальных нагрузок от оси пролетного строения в плане на 0,5 м при ширине пролетного строения 2 м и на 0,75 м при ширине 3 м.

Конструкции пролетных строений рассчитаны на горизонтальные осевые нагрузки, создаваемые инженерными сетями и составляющие 30% вертикальных. Горизонтальные боковые нагрузки на участках конструкции, расположенных до 6 м от опор пролетных строений, приняты равными горизонтальной осевой нагрузке. Инженерные сети в пролете могут опираться на скользящие, катковые или подвесные опоры. Расположение неподвижных опор в пролетах не допускается. Они должны быть размещены либо вне пролетных строений, либо на их концах. Допустимый шаг -расстановки опор инженерных сетей или их опорных конструкций составляет 3 или 6 м.

Пролетные строения рассчитаны на сооружение продольных проходных дорожек шириной 0,6 м, облегчающих строительство, ремонт и обслуживание инженерных сетей. Они рассчитаны также на установку не более четырех ограждающих щитов и защитных настилов соответствующей длины, необходимых при пересечении путей электрифицированного транспорта. Максимальная высота расположения низа конструкций пролетных строений над уровнем земли составляет 10,2 м.

Рабочие чертежи пролетных строений настоящей серии разработаны в 80 вариантах. Столь широкая шкала позволяет при привязке чертежей серии к конкретному объекту достичь высокой экономии использования металла.

Технико-экономические показатели стальных пролетных строений серии ЛРС-01-83 определяются следующим:

экономией стали по сравнению с типовыми стальными пролетными строениями серии 3.015-2/82 за счет применения эффективных гнутосварных профилей и стали прогрессивных марок — до 25%;

снижением стоимости и трудовых затрат (в том же сравнении) при изготовлении пролетных строений — до 30%;

снижением стоимости проектирования и трудовых затрат (в том же сравнении) — до 80%;

резким сокращением сроков проектирования стальных пролетных строений для пролетов, охваченных серией. Привязку рабочих чертежей серии для конкретного объекта практически выполняют за несколько дней, в то же время как разработка индивидуального проекта пролетного строения с учетом выдачи необходимых заданий и заказов, подготовки и заключения договоров требует многих месяцев;

унификацией и упрощением изготовления и монтажа металлоконструкций;

повышением качества пролетных строений за счет индустриализации их изготовления;

расходом сталепроката на одно пролетное строение —

4...12 т/шт. или 0,25...0,31 т на 1 м погонной длины пролетного строения в зависимости от вертикальных нагрузок, создаваемых инженерными сетями, а также от длины пролета.

Латвийская республиканская серия ЛРС-02-84 "Стальные пролетные строения пролетом 18; 24; 30; 36 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением ферм типа "Мо-лодечно". Разработана в 1984 г. Задачи, условия и цели разработки серии ЛРС-02-84 такие же, как для рассмотренной выше серии ЛРС-01-83. Некоторые особенности заключаются в следующем:

пролетные строения, изготовленные по серии ЛРС:02-84, позволяют прокладывать инженерные сети в двух ярусах. Сети возможно опирать на траверсы нижнего или верхнего яруса, либо подвешивать к траверсам верхнего яруса {рис. 5.8), что существенно упрощает их строительство, ремонт и обслуживание;

проходные дорожки пролетных строений серии ЛРС-02-84 могут быть сооружены на любом ярусе;

конструкции пролетных строений серии ЛРС-02-84 разработаны с использованием типовых ферм типа "Молодечно", изготовляемых из экономически эффективных замкнутых гнутосварных профилей, производимых по рабочим чертежам серии 1.460.3-14;

стальные пролетные строения серии ЛРС-02-84 собирают из ферм типа "Молодечно" централизованной поставки и от-

Рис. 5.8. Стальное пролетное строение пролетом 18, 24, 30, 36 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением ферм типа "Молодеч но"

1 — ферма типа "Молодечно"; 2 — дополнительные элементы: стойки, траверсы, подкосы; 3 — проходная дорожка; 4 — трубопроводные сети

дельных элементов местного изготовления. Это значительно упрощает и удешевляет сборку пролетных строений, но ставит работы в зависимость от возможностей и сроков централизованной поставки ферм.

Латвийская республиканская серия ЛРС-03-85 ">Стальные пролетные строения пролетом 15; 18; 21; 24 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением сварных двутавров". Разработана в 1985 г. Задачи и цели разработки серии ЛРС-03-85 такие же, как рассмотренных выше серий ЛРС-01-83 и ЛРС-02-84. Серия предназначена для более коротких пролетов и для трубопроводных сетей меньших диаметрюв и предлагает три типа балочных конструкций (рис. 5.9, табл. 5.2).

Пролетные стрюения балочной конструкции рассчитаны на создаваемые инженерными сетями горизонтальные осевые

N

H

N

к

:-----Р*=Ч " ....... .- -----------------

U

*—

III-

b d

ь

Тип 2

в Тип 3

Рис. 5.9._ Стальные пролетные строения пролетом 15, 18, 21, 24 м для наземной прокладки инженерных сетей с применением сварных двутавров

а, б, в — соответственно тип 1, 2, 3

нагрузки, составляющие 30% вертикальных. Горизонтальные боковые нагрузки учтены только для пролетных строений типа 1, при условии, что они действуют только на участке 6 м У одной из опор пролетного строения.

Рабочими чертежами настоящей серии разработаны 186 вариантов пролетных строений. Столь широкая шкала позволяет выбрать оптимальный вариант пролетного строения для каждого конкретного случая и достичь высокой экономии использования металла.

Каждый из трех типов пролетного строения имеет свои особенности.

Балочные конструкции типа 1 предназначены для использования при относительно больших вертикальных нагрузках, больших и небольших диаметрах трубопроводов, а также при прокладке кабелей. Кабели наиболее удобно размещать по наружным боковым стенкам балок. Конструкция допускает прокладку как обычных, так и взаиморезервируемых кабелей. Серией предусмотрена возможность прокладки посередине

5.2. Номенклатура стальных пролетных строений балочной конструкции серии ЛРС-03-85

Тип

пролет

ного

строе

ния

Шаг

тра

верс,

м

Дли-

трэ-

верс,

м

Нормативная вертикальная нагрузка от инженерных сетей на 1 м погонной длины пролетного строения, кН/м

Допустимый эксцентриситет вертикальных нагрузок, м

Длина

про

лета,

м

2,5

5,9; 7,8

0,625

15; 18;

1

fi

3

7,8; 9,8; 11,8

0.75

21; 24

3,5

9,8; 11,8

0,75

15; 18; 21

4

9,8; 11,8; 13,7; 15,8

0.75

15; 18

2

2.0; 3,9; 5,9

0,5

15; 18; 21; 24

2

3

1,5

2,0

0,35

1,2

2,0

0,3

3

3

0,9

1,2

0,22

15

балочной конструкции проходной дорожки шириной 0,6 м для облегчения строительства, ремонта и обслуживания сетей. При отсутствии необходимости в дорожке на ее месте могут быть расположены инженерные сети. Балочная конструкция предусматривает возможность установки боковых оградительных щитов и защитных настилов в случаях пересечения пролетными строениями путей электрифицированного транспорта. В серии приведены их рабочие чертежи.

Конструкция пролетных строений типа 1 допускает крепление сплошных боковых щитов архитектурного назначения высотой до 0,7 м. В каждом конкретном случае их выполняют по индивидуальным проектам. Щиты архитектурного назначения должны устанавливаться только по требованию службы главного архитектора города для придания пролетному строению и конструкциям инженерных сетей определенного архитектурного вида или цветовой гаммы.

Рабочими чертежами серии ЛРС-03-85 разработаны прогрессивные конструкции — тонкостенные балки без ребер жесткости, что дает до 10% экономии стали по сравнению с традиционными решениями.

Пролетные строения типа 1 компонуют из блоков полной заводской готовности и траверс. Блоки состоят из двух сварных двутавров, соединенных между собой горизонтальными связями и диафрагмами, и стыкуются на высокопрочных болтах. Траверсы устанавливают на пролетные строения с шагом 3 или 6 м и крепят на сварке.

Чертежами серии предусмотрен строительный подъем в средней части пролетного строения, равный его прогибу при полной нормативной нагрузке. Для создания уклонов трубопроводов (если это необходимо) пролетные строения устанавливают на разновысоких опорах.

Пролетные строения типа 1 изготовляют специализированные заводы местных строительных организаций. Конструкции настоящей серии допускают их блочный монтаж вместе с трубопроводными сетями. Пролетные строения серии ЛРС-03-85 пригодны для территории Латвийской ССР, а также для других районов СССР с аналогичными климатическими условиями.

Балочные конструкции типа 2 предназначены для прокладки небольшого числа трубопроводов малого диаметра, а также разных кабелей, скрываемых за конструкциями продольных балок. Подобные требования иногда предъявляют службы главных архитекторов городов.

Пролетные строения типа 2 компонуют из блоков полной заводской готовности, состоящих из двух сварных двутавров, соединенных горизонтальными связями. Траверсы опущены ниже уровня верхнего пояса блоков и вместе с ребрами жесткости конструкции образуют диафрагмы, обеспечивающие устойчивость верхних и нижних поясов сварных двутавров. Блоки стыкуют на высокопрочных болтах.

Балочные конструкции типа 3 предназначены для прокладки 2...3 трубопроводов малого диаметра или небольшого числа кабелей. Они представляют собой блок полной заводской готовности пролетом 15 м, состоящий из двух сварных балок, соединенных между собой диафрагмами-траверсами с шагом 3 м.

Технико-экономические показатели стальных пролетных строений балочной конструкции серии ЛРС-03-85 определяются следующим:

экономией стали по сравнению с традиционными балочными конструкциями за счет применения тонкостенных балок без ребер жесткости — до 10%;

снижением стоимости конструкций и трудовых затрат (в том же сравнении) при изготовлении пролетных строений — до 20%;

снижением стоимости проектирования и трудовых затрат — до 80%;

резким сокращением сроков проектирования стальных пролетных строений для пролетов, охваченных серией;

унификацией и упрощением изготовления и монтажа металлоконструкций;

повышением качества пролетных строений за счет индустриализации их изготовления;

*ис. 5.10. Стальное вантовое пролетное строение

I — пилон; 2 — анкерная опора; 3 — концевая опора; 4 — продольная балка жесткости; 5 — ванты; 6 — каток

расходом сталепроката на одно пролетное строение —

1,6...6,3 т/шт. или 0,1...0,26 т на 1 м погонной длины пролетного строения в зависимости от вертикальных нагрузок, создаваемых инженерными сетями, а также от длины пролета.

Высота балок типа 1:h = 0,73 м для пролета 15 м и h = = 0,92 м для пропетое 18; 21; 24 м. Валки типа 2 имеют высоту h = 0,52 и 0,73 м для пролета 15 м и h = 0,92 для пролетов 18; 21; 24 м. Высота балок пролетом 15 м типа 3 — h = 0,42 м.

Разработанные серии ЛРС-01-83, ЛРС-02-84 и ЛРС-03-85 дают возможность оценить экономическую эффективность стальных пролетных строений балочной конструкции пролетом до 24 м и конструкций с применением ферм пролетом до 36 м в строительстве совмещенных инженерных сетей. Разработка ряда индивидуальных проектов показала возможность увеличения пролетов до 60...70 м в случаях применения стальных ферм. Однако при сооружении пролетов, длина которых превышает 70 м, появляется необходимость в применении других конструкций. Такими являются стальные вантовые пролетные строения (рис. 5.10). Следует отметить, что пролетные строения вантовой конструкции обладают своеобразным видом и создают необычный силуэт на фоне застройки городов или общего вида местности. Их архитектурная оправданность зависит от обстоятельств и условий, характерных для конкретного района застройки.

Необходимо обратить внимание на разные мнения в вопросах проектирования, строительства и эксплуатации пролетных строений вантовой конструкции в части сооружения продольных балок жесткости. Существуют мнения о целесообразности использования несущей способности прокладываемых по пролетному строению стальных трубопроводных сетей в случаях, если они обладают значительными диаметрами. Возмож-ноеть повышения экономической эффективности пролетных строений за счет отказа от сооружения балок жесткости с первого взгляда кажется заманчивой. Однако следует помнить, что нормативный срок действия металлических мостов и других пролетных строений составляет 100 лет, а стальных трубопроводных сетей в зависимости от качества транспортируемых веществ — только 15...30 лет. Следует также учитывать обеспечение возможности ремонта и замены трубопроводных сетей в любое время, что становится невозможным в случаях использования трубопроводов в качестве балок жесткости. Кроме того, использование трубопроводных сетей в качестве балок жесткости существенно увеличивает нагрузки на трубы. И, наконец, при совмещенной прокладке инженерных сетей разные трубопроводы и конструкции пролетных строений имеют весьма разные термические перемещения. При наличии балок жесткости каждый из трубопроводов, проложенный по пролетному строению, может свободно перемещаться в осевом и боковом направлениях. При использовании некоторых трубопроводов в качестве балок жесткости свободное термическое перемещение большинства совмещенно проложенных трубопроводных сетей становится неорганизованным, непредсказуемым и даже невозможным. Надежность действия пролетных строений и инженерных сетей резко снижается. Все это показывает, что прокладываемые трубопроводы никак не могут полноценно заменить балки жесткости.

Совмещенная прокладка инженерных сетей представляет несомненно прогрессивную фазу развития их строительства и имеет большое народнохозяйственное значение. Совмещенная прокладка сетей дает возможность:

существенно снизить стоимость строительства, материальные и трудовые ресурсы, расходуемые в процессе сооружения сетей;

повысить надежность действия и долговечность сетей; облегчить и упростить осмотр, ремонт и замену сетей; быстро обнаружить утечки и авариии в сетях и ликвидировать их в самые короткие сроки;

повысить уровень технической культуры в проектировании, строительстве и эксплуатации сетей.

Опыт прошлых лет кроме целесообразности и экономической эффективности совмещенной прокладки инженерных сетей доказал возможность ее широкого внедрения в практику. Она просто и легко осуществима при проектировании и строительстве вновь сооружаемых промышленных предприятий, узлов, районов при наличии генеральных заказчиков на эти объекты. Следует, однако, сказать, что при совмещенной прокладке инженерных сетей в уже существующих промышленных узлах и в отдельных районах городов могут иметь место некоторые трудности ведомственного характера, которые выражаются в сложности нахождения генеральных заказчиков, решающих вопросы комплексного финансирования проектирования и строительства. Могут появиться также трудности, связанные и с эксплуатацией сооружаемых сетей, предназначенных для многих потребителей района. Однако в большинстве случаев при правильной постановке дела и определенной настойчивости эти трудности на пути развития совмещенной прокладки сетей вполне преодолимы.

Перспективы развития совмещенной прокладки инженерных сетей определяет ряд факторов.

Ожидается рост населения страны и ее дальнейшая урбанизация. Это потребует развития и реконструкции промышленной и жилой застройки городов и соответственно развития инженерных сетей. Учитывая все возрастающее значение надежности действия и долговечности инженерных сетей, можно ожидать развития кольцевания основных сетей в широких масштабах, при наличии двух или более источников потока транспортируемых веществ или энергии. Кольцевание магистральных инженерных сетей местами уже начато и достоинства этого мероприятия в принципе доказаны. Если в системе имеется лишь один источник потока транспортируемых веществ или энергии, то во многих случаях возникает вопрос о целесообразности сооружения двух параллельных тупиковых взаиморезервируемых или кольцуемых сетей. В перспективе этот вопрос необходимо будет решать в зависимости от конкретных условий.

Наименее ясным вопросом перспективы является выбор оптимального способа прокладки совмещенных инженерных сетей. Представляется весьма важным правильно предугадать, какому из применяемых в настоящее время способов будет отдано предпочтение: сооружению проходных каналов и туннелей или наземных непроходных и проходных эстакад. Этот относительно мало изученный вопрос бесспорно заслуживает особого внимания, поскольку он коренным образом влияет на стоимость строительства объекта, простоту и удобства строительства, ремонта и обслуживания сетей, а также на архитектурный и эстетический вид местности. Исходя из последнего фактора несколько сдерживается сооружение наземных эстакад в жилых, административных и центральных районах городов, поскольку считается, что они не эстетично смотрятся в городской среде. Однако эти взгляды с течением времени могут оказаться субъективными, временными, не отвечающими перспективным направлениям развития городов. В истории человечества известно много случаев, когда необходимые перспективные направления в градостроительстве были приняты с большим запозданием, а также случаев, когда критерии застройки городов резко менялись.

Потребность в строительстве протяженных наземных сооружений существовала уже в древности, имеется она и теперь. Для снабжения городов питьевой водой из горных рек древними римлянами возводились каменные акведуки, которые проходипи как по нагорной зоне, так и по городской территории, и достигали длины в несколько десятков километров. В разные времена сооружались закрытые и открытые пешеходные галереи, соединяющие между собой здания, сооружения или даже отдельные части города (например, галерея Уффици, во Флоренции, соединяющая дворец Палаццо Веккио с дворцом Палаццо Питти и проходящая через мост реки Арно-Понте Веккио). Интереснейшим наземным сооружением в мировой практике строительства является Великая Китайская стена. В настоящее время в Японии обращено внимание на возведение наземных эстакад под железнодорожные линии, предназначенные для поездов, движущихся на так называемой "Воздушной подушке". Характерно, что для всех подобных сооружений находили приемлемые, порой прекрасные архитектурные формы, гармонирующие с природой и существующей застройкой.

Представляется, что перспективы развития совмещенной прокладки инженерных сетей должны основываться на нетрадиционных для сегодняшнего дня решениях. Одним из возможных вариантов прокладки сетей по наземным строительным конструкциям может быть следующий.

Все магистральные инженерные сети города в целях достижения максимальной надежности и долговечсности закольцовывают. В этом случае отдельные участки сетей при их проверке, очистке, ремонте и замене могут быть отключены без прекращения действия остальных участков сетей кольца. Небольшие ответвления сетей могут быть тупиковыми.

Совмещенно прокладываемые закольцованные инженерные сети следует размещать в закрытых обогреваемых, архитектурно выразительных проходных галереях, сооружаемых по наземным эстакадам. Галереи могут быть скомпонованы с путепроводами, мостами, земляными валами и пр. Поиск оптимального архитектурного вида наземных эстакад обычно выполняют, нанося различные варианты на фотографии местности. Замечено, что горизонтальные конструкции эстакад способны создавать интересные акценты, особенно в совокупности с существующими вертикальными элементами города и местности.

Для решения еще недостаточно изученных вопросов дальнейшего развития и повышения технико-экономической эффективности совмещенной прокладки представляется необхо-димым:

систематически обобщать опыт проектирования, строительства и эксплуатации инженерных сетей и широко отражать его в новейшей технической литературе;

пересмотреть систему оплаты проектирования совмещенной прокладки инженерных сетей, учитывая повышенную его трудоемкость, необходимость разработки вариантов инженерной, архитектурной и дизайнерной частей проекта;

ввести в программу обучения студентов вузов и техникумов вопросы совмещенной прокладки инженерных сетей;

организовать проработку вопросов, связанных с совмещенной прокладкой инженерных сетей, соответствующими науч-но-исследовательскими институтами и научно-техническими обществами с привлечением специалистов проектных, строительных и эксплуатационных организаций;

пересмотреть существующие нормативные материалы и требования, относящиеся к совмещенной наземной и подземной прокладке инженерных сетей с учетом накопленного опыта.

Широкое внедрение совмещенной прокладки инженерных сетей внесет свой положительный вклад в повышение производительности труда, качества продукции, благосостояния населения и общего технического уровня страны.

ш

s

I

щ

I

§

Q.

С


0,7    0,35    104,97    0,24    36,98    0,17    14,32    0,16    13,44 0,1    4,32

0,75    0,38    120,66    0,25    42,28    0.18    16.38    0,17    15,4 0,11    4,91

0,8    0,41    137,34    0,27    47,68    0,19    18,64    0,18    17,36 0,12    5,59


МММ М I М М I М I м


МММ М М М I ( I I М (


Tf со го со rt 0> id" in со* со аз сп г-4


»“ »-C4C0Tf ш

МММ I I М М do'ddddo'


ООГ-СОСО <0 г^. сч О) ю ^

in со со' К со о см*


*- «- сч СО ч* ю

М ( М t MINI dddddo'd


1Л со со (О ^г- со ш со in со о о> о«-см со о см со *-о ^ о> I . . » » К К of о'см <г) ^ со' К о> с? К М М i    *-<-<-t-r-*-r-f-r4CNjC0


CM CN CO ^ If) CO (0 Г- 0> CM

I II I I о о о o' о о o' о o' о о о о' о'


СМ СО О tO О    ГМ    Ю    СО    tr З-

00 *- CN СО СО ^Г    см ю ^ со    сосч    о>    со    ю    со    осо

С> СП in Г-' o'    М d <75 CV    0>    ГУ    10    О    ^    Ю    f4^ СЭ

«-*-*-*-см    см см см СО    CO CO    TJ*    ю    ю    ш    г» 00


f- СЧ СО «з- ю COf^OOO *-JM СО Ш СО л *- *- Г- см СМ СМ СМ СМ СМ СМ 00 со

о“ о' о’ о" о' о dodo о о' о о о о о о о


ОСМТГСОСОО ГМ^'СОСООСМ^-СООООЮОЮ см СЧ см СЧ СМ СО <ОСОСОСО^ТГ^5ГчГи>и>СОСО

о‘о*о*о'о‘о o' o' o' o' o' o' o' o' o' o' o' o' c5


iю cm'

I X

I to

. ТГ

Ap , KVA Па/м

v,

м/с

I in

*55

! CvT

a л

I x

< с

[ ю.

j 5

и

! I

> ^

г I

I I

l ю

>•4

Q. «>

I CN

<3 с

! $2

I ^

о

> 2

j in

I ™

«5

i x I Cm

a. <o

{ со

< c

! 2

5

} w*

X

ь>

z

( a

> S

М I ! I I МММ

МММ МММ


2^ о. «

< с


196


G,

т/ч


D„XS, мм: 32x2,5


38x2,5

Др , уд Па/м

53,46

59,64

66,02

73,08

80,54

88,39

96,63

104,97


44,5x2.5

Др , УД Па/м

20.9 23,35

25.9 28.55 31,39 34,43 37,47 40,71


45x2,5


V,

м/с


Др , уд Па/м


v,

м/с


Др , УД Па/м

19,62

21,78

24.33 26,68

29.33 32,27 35,12 37,96


v,

м/с

0.13

0,13

0,14

0,15

0,16

0,16

0,17

0,18


Др , УД' Па/м

6,38

7,06

7,85

8.63

9,52

10,3

11,18

12,16


м/с

0,2

0,21

0,22

0.24

0,25

0.26

0,27

0,28


м/с

0,20

0,21

0,22

0,23

0,24

0,25

0,27

0,28


0,85

0,9

0,95

1

1,05

1,1

1,15

1,20


0,43

0,46

0,48

0,51

0,53

0,56

0,58

0,61


155

173,64

193,26

214.84

236,42

259.97

283,51

313,92


0,29

0,31

0,32

0,34

0,36

0,37

0,39

0,41


G.

т/ч


38x2,5

Др

уд

Па/м


Др

МУЛ'

Па/м


v,

м/с


1,25

1.3 1,35

1.4 1,45

1.5 1,55

1.6 1,65


0,63

0.66

0,68

0,71

0.73

0,76

0,79

0,81

0,84


0,42

0,44

0,46

0,47

0,49

0.51

0,53

0,54

0,56


113,8

123,61

133,42

143,23

154,02

164,81

175,6

187,37

199,14


0,29

0,3

0.31

0,32

0.33

0,35

0,36

0,37

0.38


41,2

44,24

47,68

51,11

54,84

55,66

62,59

66,71

70,93


0.18

0,19

0.2

0,21

0,21

0,22

0,23

0,24

0,24


0,1

0,1

0,11

0,11

0,12

0,12

0,12

0,13


DHxs, мм: 32x2,5

V.

м/с


335,5

362,97

391,42

420,85

451,26

482,65

516

549,36

594,68


45x2,5

~ —

------

----

/

i

.4» ! > S I

Др , НУД Па/м

V.

м/с

57x3,5

Др , уд Па/м


13,5

14,13

15,21

16,38

17,46

18,74

19,82

20,99

22.17


Продолжение прил. 1 76x3,5

V' Г~ЧдГ~ --- J Пв/м


2,65

2,84

3,04

3,24

3,53

3,73

3.92

4,22


1.7

0,86

619,99

0,58

210,92

0,39

75,34

0,25

23,54

0,13

4,51

1,75

0,89

657,27

0,59

223,67

0,4

79,85

0,26

24,82

0,14

4,71

1,8

0,91

695,53

0,61

236,42

0,42

84,46

0,27

26,09

0,14

5

1,85

0,94

734,77

0,63

250,16

0,43

89,17

0,27

27,57

0,14

5,20

1,9

0,96

774,99

0,64

263,89

0,44

94,08

0,28

29.04

0,15

5,49

1,95

0,99

816,19

0,66

277,62

0,45

99,08

0,29

30,41

0,15

5,79

2

1,01

858,38

0,68

292,34

0,46

103,99

0,3

31,88

0,16

6,08

2.1

1,06

946,67

0,71

321,77

0,48

114,78

0,31

34,83

0,16

6,67

2,2

1,11

1038,9

0,75

353,16

0,51

126,55

0,33

36,2

0,17

7,36

2,3

0,78

386,51

0,53

138,32

0,34

41,89

0,18

7,95

2,4

0,81

420,85

0,55

150,09

0,35

45,52

0,19

8,63

2,5

0,85

456,17

0,58

162,85

0,37

49,44

0,19

9,42

2,6

0,88

493,44

0,6

176,58

0,38

53,46

0,2

10,10

2,7

0,92

532,68

0,62

190,31

0,4

57,68

0,21

10,89

2,8

0,95

572,9

0,65

204,05

0,41

62

0,22

11,28

2,9

0,98

614,11

0,67

218,76

0,43

66,51

0,22

12,26

3

1,02

657,27

0,69

234,46

0,44

71,22

0,23

13,24

3,1

1,05

702,4

0,72

250,16

0,46

76,03

0,24

14,22

3,2

1,09

748,5

0,74

266,83

0,47

81,03

0,25

15,01

3,3

1,12

795,59

0,76

283,51

0,49

86,13

0,26

15,89

3,4

1,15

844,64

0,78

301,17

0,50

91,43

0,26

16,97

G.

т/ч

DHxs, мм: 45x2,5

57 хЗ,5

V,

м/с

Др , УД Па/м

м/с

I Аруд’ I Па/м

3,5

0,81

319,81

0,52

96,22

3,6

0,83

337,46

0,53

102,02

3,7

0,85

357,08

0,55

107,91

3,8

0,88

376,7

0,56

113,80

3,9

0,9

396,32

0,58

120,66

Продолжение прил. 1

76x3,5

89x3,5

108x4

м/с

I Лруд'

I Па/м

V.

м/с

I др ,

1 УД I Па/м

V.

м/с

Др , НУД' Па/м

0,27

17,85

0,19

6,97

0,13

2,65

0,28

18,84

0,2

7,36

0,13

2,75

0,29

19,82

0,2

7,75

0,14

2,84

0,29

20,9

0,21

8,14

0,14

3,04

0,3

21,78

0,21

8,63

0,14

3,24

D xs, мм: 45x2,5


57x3,5


I


Лр , УД Па/м


Др , уд Па/м


v,

м/с


v,

м/с


м/с

0,92

0,97

1,02

1,06

1,11

1,15

1.2

1,25

1,29

1,34

1,39

1,43


416,93

460,09

504,23

551,32

600.37

651.38 705,34 760,28 817,17 877,01 938,82

1001,6


0,59

0,62

0,65

0,68

0,71

0,74

0,77

0,8

0,83

0,86

0,89

0,92

0,95

0,98

1

1.03 1,11 1,18 1,26 1,33

1.4 1,48 1,55 1,63 1,7


126,55

139.3

153.04 167,75 182,47

198.16 213,86 230,54 252,12 265,85

284.49 304,11 323,73 344,33

365.91

387.50 445,37 506,2

571.92 640,59

714.17 790,69 ¦872,11 957,46

1045,7


0,31

0,33

0,34

0,36

0,37

0,39

0,4

0,42

0,43

0,45

0,47

0,48

0,5

0,51

0,53

0,54

0,58

0,62

0,66

0,7

0,74

0,7В

0,81

0,85

0,89


22,86

24,33

27,57

30,12

32.77

35.51 38,46 41,5 44,54

47.77 51,21

54.64 58,27 61,9 65,73

69.65 79,95 90,94 103,01 114,78

128.51 142,25 156,96 171,68 188,35


76x3,5

Ар .

УД

Па/м

89x3,5

108x4

'

V,

Лруд'

V,

Др , *уд'

м/с

Па/м

м/с

Па/м

0,22

9,03

0,15

3,34

0,23

9,91

0,16

3,73

0,24

10,89

0,16

4,02

0,25

11,87

0,17

4,41

0,26

12,95

0,18

4,81

0,27

14,03

0,18

5,2

0,29

15,11

0,19

5,59

0,3

16,28

0,2

5,98

0,31

17,46

0,21

6,38

0,32

18,74

0,21

6,87

0,33

20,01

0,22

7,36

0,34

21,78

0,23

7,85

0,35

23,25

0,24

8,34

0,36

24,72

0,24

8,83

0,37

26,29

0,25

9,32

0,38

27,86

0,26

9,91

0,41

31,98

0,28

11,28

0,44

36,3

0,3

12,75

0,47

41,01

0,31

14,32

0,49

46,01

0,33

16,09

0,52

51,21

0,35

17,85

0.55

56,8

0,37

19,82

0,58

62,59

0,39

21,78

0,6

68,67

0,41

23,94

0.63

75,05

0,42

26,19


Продолжение прил. 1

D xs, мм: 76x3,5

89x3,5

108x4

133x4

159x4,5

V,

м/с

Др , куд Па/м

v » м/с

Лруд'

Па/м

м/с

Др , ИУД Па/м

V,

м/с

Лруд'

Па/м

V,

м/с

Др , НУД Па/м

0,93    205,03

0,97    221,71

1.01    240,35

1,05    258,98

1.09    278,6

1,12    299,21

1,16    319,81

1,24    363,95

1,32    411,04

1,4    460,09

1,47    513,06

1,55    568,98

1,63    626,86

1,71    687,88

1,78    752,43

1,86    819,14

1,94    888,79

2.02    961,38

2.09    1035,9

0,66

81,72

0,69

88,68

0,71

95,94

0,74

103,01

0,77

110,85

0,8

119.68

0,82

127,53

0,88

145,19

0,93

163,83

0,99

184,43

1,04

205,03

1,1

227,59

1,15

250,16

1,21

274,68

1,26

300,19

1,32

326,67

1,37

355,12

1,43

383,57

1,48

413,98

1,54

445,37

1,59

477,75

1,65

511,1

1,7

545,44

1,76

581,73

1,81

618,03

1,87

656,29

1,92

695,53

1,98

735.75

2,03

776,95

2,09

820,12

0,44

28,55

0,46

30,9

0,48

33,45

0,5

36,1

0,52

38,85

0,53

41,59

0,55

44,54

0,59

50,72

0,63

57,19

0,66

64,16

0,7

71,51

0,74

79,26

0,78

87,31

0,81

95,84

0,85

104,97

0,89

113,8

0,92

123,61

0,96

133,42

1

144,21

1,03

155

1,07

166,77

1,11

178,54

1,15

190,31

1,18

203,07

1,22

215,82

1,26

228,57

1,29

242,31

1,33

257,02

1,37

270,76

1,4

286,45

0,28

8,83

0,3

9,61

0,31

10,4

0,32

11,09

0,33

11,87

0,34

12,75

0,35

13,64

0,38

15,5

0,4

17,56

0,43

19,72

0,45

21,88

0,47

24,33

0,5

26,78

0,52

29,43

0,54

32.08

0,57

35,02

0,59

37,96

0,62

41,1

0,64

44,24

0,66

47,58

0,69

51,11

0,71

54,64

0,73

58,37

0,76

62,2

0,78

66,12

0,8

70,24

0,83

74,36

0,85

78,68

0,87

83,19

0,9

87,7

0,2

3,53

0,21

3,83

0,21

4,12

0,22

4,41

0,23

4,71

0,24

5

0,25

5,4

0,26

6,08

0,28

6,77

0,3

7,55

0,31

8,34

0,33

9,32

0,34

10,2

0,36

11,18

0,38

12,26

0,39

13,34

0,41

14,42

0,43

15,7

0,44

16,87

0,46

18,15

0,48

19,52

0,49

20,8

0,51

22,27

0,53

23,74

0,54

25,21

0,56

26,78

0,57

28,35

0,59

30,02

0,61

31,69

0,62

33,45

N>

8

V,

м/с

мм: 108x4

1 Ар , УД

| Па/м

1,44

301,17

1,48

316,86

1,51

332,56

1,55

349,24

1,59

365,91

1,63

383,57

1,66

401,23

1,7

418,89

1,74

437,52

1,77

456,17

1,81

475,79

1,85

495,41

1,92

535,63

1,99

577,81

2,07

620,97

2,14

666,1

2,22

713,19

2,29

761,26

2.36

811,29

2,44

862,30

2,51

916,25

2,59

970,21

2,66

1027,1

м/с


TG/4


133x4


159x4,5


219x6


273x7


Лр, , УД Па/м


Др , нуд' Па/м

Др , КУД Па/м


Др , НУД Па/м


V.

м/с


V,

м/с


39

40

41

42

43

44

45

46

47

48

49

50 52 54 56 58 60 62 64 66 68 70 72 74 76 78


0,92

0,95

0,97

0,99

1,02

1,04

1,06

1,09

1,11

1,13

1,16

1,18

1,23

1,28

1,32

1,37

1,42

1,47

1.51

1,56

1,61

1,65

1.7 1,75

1.8 1,84


82,41

97,22

102,02

106,93

111.83 117,72 122,63 128,51

134.4 140,28

146.17 152,06

163.83

177.56 190,31

204.05 218,76 233,48

249.17 264,87

280.57 297,24 314,90 332,56 351,2 369.84


0,64

0,66

0,67

0,69

0,71

0,72

0,74

0,76

0,77

0,79

0,8

0,82

0,85

0,88

0,92

0,95

0,98

1,02

1.05

1.08

1.12

1,15

1,18

1,21

1,25

1,28


35,22

37.08

38.95 40,81 42,77 44,83 46,89

48.95 51,11 53/37 55,62

57.88

62.59 67,49

72.59

77.89 83,39 88,98 94,86 101,04 106,93

113.8 119,68 126.55 133,42 141.26


0,34

0,35

0,35

0,36

0,37

0,38

0,39

0,4

0,41

0,41

0,42

0.43

0,45

0,47

0,48

0,50

0,52

0,53

0,55

0,57

0,59

0,6

0,62

0,64

0,66

0,67


6,47

6,77

7,06

7,46

7,85

8,14

8,53

8,93

9,32

9,71

10,2

10,59

11,48

12.36 13,24 14,22 15,21 16,28

17.36 18,44 19,52

20.7 21,88 23,15 24,43

25.7


0,21

0,22

0,23

0,23

0,24

0,24

0,25

0.25

0,26

0.26

0.27

0.28

0.29

0,3

0.31

0,32

0,33

0,34

0,35

0,36

0,37

0,39

0,4

0,41

0,42

0,43


2,16

2.26

2.35

2.45

2,55

2,65

2,84

2,94

3,04

3,14

3,34

3,43

3,73

4.02 4,32 4,51 4,81 5

5.3 5,69 5,98 6,38 6,77 7,06 7,46 7,95


27,08

0,44

8,34

30,51

0,47

9,42

34,24

0,5

10,5

38,16

0,52

11,67


0.69

0,73

0,78

0,82


148,13

167,75

187,37

208,95


1,31

1,4

1,48

1,56


388.48 438,51

491.48 548,38


1,89

2,01

2,13

2,25


80

85

90

95


Продолжение прил. 1 377x9


325x8


273x7


219x6


D xs, мм: 159x4,5


?/ч


V.

Др ,

м/с

Па/м

-------

-------

0,29

2.45

0,3

2.65

0,32

2,94

0,33

3,14

0,34

3,34

0,36

3,63

0,37

3,92

0,39

4,22

0,4

4,61

0,42

4,91

0,43

5,20

0,44

5,59

0,46

5,98

0,47

6,38

0,49

6,77

0,5

7,16

0,52

7,55

0,54

8.44

0,57

9,32

0,6

10.3

0,63

11,28


Др , иуд Па/м


Ар ,

КУД

v .

Па/м

м/с

12,95

0,39

14,32

0,41

15,7

0,43

17,17

0,44

18,74

0,46

20,31

0,48

21,97

0,5

23,64

0,52

25,41

0,54

27,27

0,56

29,23

0,58

31,2

0,6

33.26

0,62

35,31

0.64

37,57

0,66

39,73

0,68

42,08

0,70

46,89

0,74

51,99

0,77

57,29

0,81

62,88

0,85


Аруд'

Па/м


v,

м/с

0,55

0,58

0,61

0,63

0,66

0,69

0,72

0,74

0,77

0.8

0,83

0,85

0.88

0,91

0,94

0,96

0,99

1,05

1,1

1,16

1,21


Лруд'

Па/м

м/с

231,52

0,86

255,06

0,91

280,57

0,95

306,07

0,99

333,54

1,03

361,99

1,08

391,42

1,12

421,83

1,16

454,2

1,21

486,'58

1,25

520,91

1,29

556,23

1,34

592,52

1,38

630,78

1,42

669,04

1,47

709,26

1,51

1,55

__

1,64

1,72

.

1,81

_

1,9


м/с

1,64

1,72

1,81

1,89

1,97

2,05

2,13

2,22

2,3

2,38

2,46

2,54

2,63

2,71

2,79

2,87


5.1 5,69 6,18 6,77

7.36 8,04 8,63 9,32

10.1 10,79

11.58

12.36 13,15 13,93

14.81 15,7

16.58 18,54 20,5 22,66

24.82


42,28 46,6 51.21

55.92

60.92 66,12 71,51 77,11 82,89 88,88 95,16 102,02 107,91 114,78 122,63 129,49 137,34 153,04 168,73 186,39 205,03


100

105

110

115

120

125

130

135

140

145

150

155

160

165

170

175

180

190

200

210

220


го

о


fO

8

G,

т/ч


DHXS, мм: 237x7

УД

Па/м


377x9

Лр,


426x7


Лр , уд

Па/м


v

М/с


Лр ,

УД'

Па/м


ДР>,


м/с


уд' Па/м


230

240

250

260

270

280

290

300

310


м/с


223,67

243,29

263,89

285,47

308,03

331,58

356,1

380,63

406,13


1,27

1,32

1,38

1,43

1,49

1,54

1,6

1,65

1,71


0.89

0.93

0,97

1,01

1,04

1,08

1,12

1,16

1,2


27,17

29,53

32,08

34,73

37,38

40,22

43,16

46,21

49,34


0,66

0,69

0,72

0,75

0,77

0,8

0,83

0,86

0,89


12,36

13,44

14.62 15,79 16,97 18,25

19.62 20,99 22,37


ГТМ'

___( Па/м


68.67 74,85 81,13 87,8

94.67 102,02 108,89 116,74 124,59


г


J-137*!!____ 325x8

I ^Руд’ v, I йр ___I Па,


т/ч


УД'

Па/м


JSL-l

V.

м/с

1,76

1,82

1,87

1,93

1,98

2,04

2,09


377x9

Лр,


Лр .

УД

Па/м


v,

м/с

0,92

0,95

0,97

1

1,03

1,06

1,09


УД Пэ/м


320

330

340

350

360

370

380


133,42

141,26

150,09

158,92

168,73

177,56

187,37


1,24

1,28

1,32

1,35

1,39

1,43

1,47


52,58

55,92

59,35

62,88

66,51

70,24

74,07


23,84

25.41

26.98

28,55

30,21

31,88

33,65


0,7

0,72

0,74

0,76

0,78

0,81

0,83


11,58

12,36

13.05 13,83 14,72

15.5 16,38


0,55

0,57

0,58

0,6

0,62

0,63

0.65


6,18

6,57

6,97

7,46

7,85

8,34

8.73


390

2,15

197,18

1.51

77,99

1,12

35,51

0,85

17,17

0,67

9,22

400

2,2

207,97

1,55

82,11

1.15

37,28

0,87

18,15

0,69

9,71

410

2,26

21 7,78

1,59

86,23

1,18

39.24

0,89

19,03

0,7

10,2

420

2,31

229.55

1,62

90,55

1,2

41.1

0,91

20,01

0,72

10.69

430

2,37

240,35

1,66

94,86

1,23

43,16

0,94

20,9

0,74

11,18

440

2,42

251,14

1,7

99,08

1,26

45,13

0,96

21,88

0,75

11,77

450

2,48

262,91

1,74

103,99

1,29

47,19

0,98

22,96

0,77

12,26

460

2,53

274,68

1,78

108,89

1,32

49,34

1

23,94

0,79

12,85

470

2,59

286,45

1,82

113,8

1,35

51,5

1,02

25,02

0.81

13,44

480

2,64

299,21

1,86

117,72

1,38

53,76

1,04

26,09

0,82

13,93

490

2,7

311,96

1,9

123,61

1.4

56,02

1,07

27,17

0,84

14,52

500

2,75

333,54

1,93

128,51

1,43

58,27

1,09

28,25

0,86

15,21

520

2,86

361,01

2,01

138,32

1,49

63,08

1,13

30,61

0,89

16,38

540

2,97

388,48

2.09

150,09

1,55

67,98

1,18

32,96

0,93

17,66

560

3,08

417,91

2,17

160,88

1,6

73,18

1,22

35,51

0,96

19,03

580

3,19

447,34

2,24

172,66

1,66

78,48

1,26

38,06

1

20,4

600

3,3

478,73

2,32

184,43

1,72

83,97

1,31

40,71

1,03

21.88

620

3,41

499,33

2,4

197,18

1,78

89,66

1,35

43,46

1,06

23,35

640

3,52

531,7

2,48

209,93

1,83

95,55

1,39

46,4

1,1

24.82

660

3,63

566,04

2,55

223,67

1,89

102,02

1,44

49,34

1,13

26,39

680

3,74

600,37

2,63

237,4

1,95

107,91

1,48

52,29

1,17

28,06

700

3,85

636,67

2,71

251,14

2,01

114,78

1,52

55,43

1,20

29,72

Продолжение прил. 1

G,

D xs, мм: 237x7

325x8

377x9

426x7

478x7

т/ч

V„

Лр , УД

Др ,

уд

v .

Др , КУД

V,

Др , УД

V ,

Др , УД

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

720

3,96

672,97

2,79

265,85

2,06

120,66

1,57

58,66

1,24

31,49

740

4,07

711,23

2,86

280,57

2,12

127,53

1,61

62

1,27

33,26

760

4,18

750,47

2,94

296,26

2,18

134,4

1,65

65,33

1,3

35,02

780

4,29

789,71

3,02

311,96

2,24

142,25

1,7

68,87

1,34

36,89

G,

т/ч

DHxs, мм! 237x7

i

325x8

377x9

426x7

478x7

V,

] v-

ДРуд,

V,

¦ДРуд.

V,

ДРул,

V,

Др.,„

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м’

800

4,41

830,91

3,09

328.64

2.29

149,11

1,74

72,4

1,37

38,85

820

3,17

345,31

2,35

156,96

1,78

76,13

1,41

40,81

840

3,25

361,99

2,41

164,81

1,83

79,85

1,44

42,77

860

3,33

379,65

2,46

172,66

1,87

83,68

1,48

44,83

880

3,40

397,31

2,52

180,5

1,91

87,6

1,51

46,99

900

3,48

415,94

2,58

189,33

1,96

91,63

1,54

49,15

920

3,56

434,58

2,64

197,18

2

95,75

1,58

51,31

940

3,64

453,22

2,69

206,01

2,05

100,06

1,61

53,56

960

3,71

472,84

2.75

214,84

2,09

103,99

1,65

55,92

980

3,79

492,46

2,81

223,67

2,13

108,89

1,68

58,27

1000

3,87

513,06

2,87

233,48

2,18

112,82

1,72

60,63

1020

3,95

533,66

2,92

232,31

2,22

117,72

1,75

63,08

1040

4,02

555,25

2,98

252,12

2,26

122,63

1.78

65,63

1060

4,1

576,83

3,04

261,93

2,31

127,53

1,82

68,18

1080

4,18

598,41

3.1

271,74

2,35

132,44

1,85

70,73

1100

4,26

620,97

3.15

282,53

2,39

137,34

1,89

73,38

1150

4,45

678,85

3,3

308,03

2,5

150,09

1,97

80,25

1200

4,64

738,69

3,44

335,5

2.61

162,85

2,06

87,31

1250

4,83

801,48

3,58

363,95

2,72

176,58

2,14

94.76

1300

5,03

867,2

3,73

394,36

2,83

191,3

2,23

102,02

1350

5,22

934,89

3,87

424,77

2,94

206,01

2,32

110,85

1400

5,42

1005,5

4,01

457,15

3,05

221,71

2,4

118,7

1450

4,16

490,5

3,16

238,38

2,49

127,53

.1500

4,30

524,84

3,26

255,06

2.57

136,36

1550

4,44

560,15

3,37

271,74

2,66

146,17

1600

4,59

597,43

3.48

289,4

2,74

155

1650

4.73

634,71

3,59

308,03

2.83

164,81

Продолжение прил. 1

203


820x9


720x8


529x7


йруд'

Па/м


v м/с


АРУД-

Па/м


v ,

м/с


т/ч


Др . иуд Па/м


V,

м/с


1,86

1,96

2,06

2,26

2,35

2.45

2,55

2.65

2.84

2.94

3,04

3,14

3,34

3,43

3,63

3,73

3,92

4,02

4,22

4,61

5

5,4

5,79

6,28

6,77

7,26

7,75

8,34

8,83

9,42


0,42

0,44

0,45

0,46

0,47

0,48

0,49

0,51

0,52

0,53

0,54

0.55

0,56

0,57

0,59

0,60

0,61

0,62

0,63

0,66

0,69

0.72

0,75

0,78

0,8

0,83

0,86

0,89

0,92

0,95


3,73

3,92

4,12

4,41

4,61

4,81

5

5,3

5,49

5,79

5,98

6,29

6,57

6,87

7,06

7,36

7.65

7,95

8,24

9,03

9,81

10,69

11,58

12,46

13,34

14,32

15,4

16.38

16,97

18,54


0.55

0.57

0,58

0,6

0,61

0,63

0,64

0,66

0,67

0,69

0,7

0,72

0,73

0,75

0,76

0,78

0,79

0,80

0,82

0,86

0,89

0,93

0,97

1,01

1,04

1,08

1,12

1,16

1,19

1,23


7,55

7,95

8,34

8.83

9,22

9,71

10,2

10.4 11,09 11,67 12,16 12,65

13.15 13,73 14,32

14.81

15.4 15,99 16,58

18.15

19.82 21,48 23,35 25,02 26,88 28,84 30,9 32,96 35,12 37,38


0,72

0,74

0,76

0,78

0,8

0,82

0,84

0,86

0,88

0.9

0,92

0,93

0,95

0,97

0,99

1,01

1,03

1,05

1,07

1,12

1,17

1,22

1,27

1,31

1,36

1,41

1,46

1,51

1,56

1,61


1,03

1,06

1,09

1,11

1,14

1,17

1.20

1,23

1.25

1,28

1,31

1,34

1,36

1,39

1,42

1,45

1,48

1,50

1,53

1,6

1,67

1,74

1,81

1.88

1,95

2,02

2,09

2,16

2,23

2,30


740 76 0 780 800 820 840 860 880 900 920 94 0 960 980 1000 1020 1040 1060 1080 1100 1150 1200 1250 1300 1350 1400 1450 1500 1560 1600 1650


м

о


1 АР .    v *    1

ИУД

Па/м    м/с L


19,23

20,31

21,39

22.46

23,64

24,82

26

27,17

28,45

29,72

31

32,37

33,75

35,12

36,49

37.96 39.44 40,91 42.48 46,4 50,52 54,84 59,35

63.96

68.77

73.77 78;97 84,37 89,86 95,55


DHxs, мм:


630x7


206


Таблица для гидравлического расчета паропроводов при эквивалентной шерохойаюсти труб 1<э = 0,2 мм, температуре пара t = 300°С, давлении пара р ~ 1,28 МПа, плотности пара р = 1 кг/м3 (условно) и динамической вязкости пара м =20,11 Па-с


G.

т/ч

Dhxs, мм

: 32x2,5

38x2,5

45x2,5

57x3,5

76x3,5

----------

V,

м/с

Др , УД Па/м

V.

м/с

I

I з > I “ 11

Is2-

V.

м/с

Др , УД Па/м

v» I Ар , 1 уя м/с 1 Па/м

v; 1 Afw

м/с I Па/м


9,75

51,02

_

13

97,12

8,85

34,34

_

16,3

150,09

11,1

51,01

_

Т9,5

214,84

13,3

73,58

_

22,8

284,49

15,5

99,08

_

26

362,97

17,7

128,51

_

29,3

451,26

19,9

161,87

12,7

32,5

568,98

22,1

199,14

14,2

35,8

657,27

24,3

240,35

15,6

39

784,8

26,6

282,53

17

42,3

922,14

28,8

333,54

18,4

45,3

1059,5

31

382,59

19,8

48,8

1177,2

33,2

441,45

21,2

52

1324,4

35,4

490,5

22.7

55,3

1491,1

37,6

559,17

24,1

58,5

1667,7

39,8

627,84

25,5

61,8

1854,1

42,0

686,7

26,9

65

2060,1

44.3

765,18

28,3

71,5

2491,7

48,7

922,14

31,2

78.0

2962,6

53,1

1098,7

34,0

84.5

3482,6

57,5

1255,7

36,8


0,02

0,03

0,04

0,05

0,06

0,07

0,08

0,09

0,10

0,11

0,12

0,13

0,14

0,15

0,16

0,17

0,18

0,19

0,20

0.22

0,24

0,26


9,7

14.6 19,4

24.3

29.1 34 38,8

43.7

48.6

53.4

58.3

63.1 68

72.8

77.7 82,6

87.4 92,3

97.1 107 117 126


147,15

255.06 392,40 559,17 755,37 971,19

1245,9

1501

1814.9

2158.2 2531

2933.2

3374.6

3825.9

4326.2

4846.1 5395,5

5984.1 7239,8

8613.2 101124


51,01

62,78

75,54

89,27

101,04

118,7

137.34 155,98 176.58 196,2 215,82 235,44 284,49

343.35 392,40


8,92

9,67

10.4 11,2

11.9 12,6

13.4 14,1

14.9

16.4 17,8 19,3


16,48

21.58 22,27 23,35 25,51 32,37 35,81 39,24 44,15 51,99 62,78

73.58


88,29

96,14

100.06

125.57

139.30 156,96 174,62

191.30


20,8

22.3

23.8

25.3

26.8

28.3 29,7 31,2


451,26

529.74 598,41 667,08

735.75 824,04 912,33

1000,6


39,6

42.5 45,3 48,1 51.0 53,8

56.6 59,5


1451.9 1667,7

1903.1 2138,6

2403.5

2678.1

2962.6

3256.9


62,0

66.4 70,8 75,2 79,7 84,1

88.5 93,0


4031.9 4630,3 5268,0

5944.9 6670,8

7426.2 8230,6

9074.3


91,0

97,5

104

111

117

124

130

137


11723

13459

15313

17285

19385

21592

23927

26379


136

146

155

165

175

185

194

204


0,28

0,30

0,32

0.34

0.36

0,38

0,40

0,42


Продолжение прип. 2 133x4


108x4


89x3,5


76x3,5


DHxs, мм: 57x3,5



Др , куд

Па/м


Чд'

Па/м


V,

м/с


Аруд'

Па/м

86,33

93,2

99,08

107,91

129

150,09

179,52

206,01

235.44 266,83 301,17

338.45 375,72 416,93 451,26 504,23


t

м/с


ho , нуд

Па/м

210.92 225,63 245.25 264,87 323,73 382,59 441,45

519.93 603.32 663,16 748,5 839,76 934,89

1030,1

1138

1255,7


Др , руд

Па/м

1098.7 1206,6

1314.5

1422.5

1716.8

2050.3 240а5 2786 3198,1

3639.5

4110.4

4600.9

5130.6 5680

6268.6 6876,8


v,

м/с

32.7

34.2

35.7

37.1 40,9 44,6

48.3 52

55.8

59.5

63.2

66.9

70.6

74.4 78,1 81,8


у,

м/с

62,3

65,1

68

70,8

77,9

85

92

99,1

106

113

120

127

135

142

149

156


23.2

24.2

25.3

26.3 29 31,6

34.3 36,9

39.5 42,1

44.8

47.4 50

52.6 55,3

57.9


33,5

37.28 39,24 47,09 55,92 65,73 75,54

88.29 96,14

109,87

124,59

137,34

148,13

166,77

181,49


16.3 17

17.7

19.5 21,2 23

24.8

26.6

28.3

30.1

31.9 33,6

35.4

37.2

38.9


0,44

0,46

0,48

0,5

0,55

0,6

0,65

0,7

0,75

0,8

0,85

0,9

0,95

1

1,05


31,39

35,41

39,24

43,26

48,07

52,19

57,88


18,1

19.3

20.4

21.5

22.7

23.8

24.9


ю

р


208


G,

т/ч

DHx$, мм: 57x3,5

76x3,5

89x3,5

108x4

133x4

v>

м/с

Ар . куд'

Па/м

w>

м/с

Ар ,

Па/м

м/с

Ар , *уд' Па/м

v»

м/с

Ар ,

Па/м

м/с

Ар

^уд

Па/м

1,15

163

7514,5

85,5

1373,4

60,5

551,32

40,7

197,18

26,1

62,78

1,2

170

8181,5

89,2

1491,1

63,2

600,37

42,5

215,82

27,2

68,67

1,25

177

8878,1

92,9

1618,7

65,8

651,38

44,3

235,44

28,3

73,58

1,30

184

9604

96,7

1746,2

68,4

704,36

46

255,06

29,5

81,42

1,35

191

10359

100

1883,5

71,1

759,29

47,8

274,68

30,6

88,29

1,4

198

11144

104

2030,7

73,7

816,19

49,6

289,4

31,7

93,2

1,45

108

2177,8

76,3

876,03

51,3

313,92

32,9

99,08

1,5

112

2334,8

79

937,84

53,1

333,54

34

103,99

1.55

115

2491,7

81,6

1000,6

54,9

353,16

35,1

110,85

1,6

119

2648,7

84,2

1069,3

56,6

374,74

36,2

118,7

1,65

123

2815,5

86,9

1138

58,4

398,29

37,3

126,55

1,7

126

2992,1

89,5

1206,6

60,2

422,81

38,5

134,4

1.75

130

3168,6

92,2

1275,3

62

447,34

39,6

143,23

1.8

134

3355

94,8

1353,8

63,7

474,8

40,8

149,11

Продолжение прил. 2

т°/ч

D^xs, мм

: 89x3,5

108x4

133x4

159x4,5

219x6

____ _._

V.

м/с

Ар , УД Па/м

v, I Др , УД

м/с Па/м

V,

м/с

I I I I

I

Q. n I

< С I I

м/с

Ар , УД Па/м

V. ! ДРуд. м/с I Па/м

1,85

97

1422,5

65,5

500,31

41,9

156,96

29,1

61,8

1,9

100

1500,9

67,3

528,76

43

164,81

29,9

64,75

1,95

103

1579,4

69,1

557,21

44,2

174,62

30,7

68,08

2,00

105

1667,7

70,8

585,66

45,3

184,43

31,5

71,51

2,1

111

1834,5

74,3

645,5

47,6

202,09

33

78,87

2,2

116

2020,9

77,9

708,28

49,8

220,73

34,6

86.82

2,3

121

2207,3

81,4

774,99

52,1

240,35

36,2

94,67

2,4

126

2403,5

85

843,66

54,4

260,95

37,8

103,01

2,5

132

2599,7

88,5

915,27

56,6

282,53

39,3

110,85

20,7

21,78

2,6

137

2815,5

92

990,81

58,9

311,96

40,9

119,68

21,5

23,54

2,7

142

3041,1

95,6

1069,3

61,2

329,62

42,5

129,49

22,3

25,51

2,8

147

3266,7

99,1

1147,8

63,4

355,12

44,1

138,32

23,1

27,27

2,9

153

3502,2

103

1236,1

65,7

380,63

45,6

145,19

24

28,45

3

158

3747,4

106

1314,5

68

407,12

47,2

156,96

24,8

30,41

3,1

163

4002,5

110

1402,8

70,2

434,58

48,8

167,75

25,6

32,18

3,2

168

4267,4

113

1500,9

72,5

463,03

50,3

179,52

26,4

34,83

3,3

174

4532,2

117

1599

74,8

492,46

51,9

190,31

27,3

37,08

3,4

179

4816,7

120

1697,1

77

522,87

53,5

201,11

28,1

39,24

3,5

184

5101,2

124

1795,2

79,3

554,27

55,1

212,88

29

41,99

3,6

190

5395,5

127

1893,3

81,6

588,6

56,5

224,65

30

44,15

3,7

195

5699,6

131

2001,2

83,8

620

58,2

237,4

30,6

46,11

3,8

200

6013,5

135

2119

86,1

653,35

59,8

251,14

31,4

49,05

3,9

205

6337,3

138

2226,9

88,4

688,66

61,4

263,89

32,2

51,8

4

211

6670,8

142

2344,6

90,6

723,98

62,9

277,62

33

54,45

4,2

221

7347,7

149

2580

95,4

836,79

66,1

306,07

34,7

58,86

4,4

232

8063,8

156

2835,1

99,7

896,03

69,2

336,48

36,4

64,75

4,6

242

8819,2

163

3100

104

957,46

72,4

366,89

38

70,14

4,8

253

9594,2

170

3374,6

109

1039,9

75,5

400,25

39,7

76,52

5

263

10418

177

3659,1

113

1128,2

78,7

433,6

41,3

84,37

5,2

274

11262

184

3963,2

118

1226,3

81,8

469,9

43

90,25

м

S

122

1324,4

85

506,2

44,6

127

1422,5

88,1

544,46

46,3

131

1520,6

91,3

583,7

47,9

136

1628,5

94,4

624,9

49,6

140

1736,4

97,5

667,08

51,2

145

1854,1

101

711,23

52,9

150

1971,8

104

756,35

54,5

154

2089,5

107

802,46

56,2

159

2217,1

110

850,53

57,8

170

2540,8

118

976,1

62

181

2894

126

1108,5

66,1

193

3266,7

134

1255,7

70,2

204

3668,9

142

1402,8

74,4

215

4081

149

1569,6

78,5

227

4522,4

157

1736,4

82,6

238

4993,3

165

1913

86,7

249

5474

173

2099,3

90,9

261

5984,1

181

2295,5

95

272

6513,8

189

2501,6

99,1

283

7073

197

2717,4

103

295

7651,8

205

2933,2

107

306

8250,?

212

3168,6

112

317

8868,2

220

3404,1

116

329

9515,7

228

3649,3

120

340

10183

236

3904,4

124

362

11586

252

4443,9

132

385

13076

267

5012,9

140

408

14656

283

5621,1

149

430

16334

299

6268,6

157

453

18099

315

6945,5

165

96,14

28,5

30,02

_

_

102,92

29,6

32,18

_

110,35

30,6

34,53

_

117,23

31,7

36,98

_

123,61

32,7

39,44

133,42

33,8

42,08

141,26

34,8

44,44

_

148,13

35,9

47,09

_

156,96

36.9

49,74

26

19,82

180,5

39,6

57,09

27,9

22,66

205,03

42,2

64,45

29,7

25,7

231,52

44,9

72,20

31,5

29,04

259,97

47,5

81,13

33,4

32,57

289,4

50,1

89,76

35,2

36

320,79

52,8

99,08

37,1

40,02

353,16

55,4

109,87

38,9

44,15

387,5

58

119,68

40,8

48,27

423,79

60,7

130,47

42,6

52,68

461,07

63,3

142,25

44,5

57,19

500,31

66

155

46,3

61,8

541,51

68,6

167,75

48,2

66,9

583,7

71,2

180,5

50,1

72,1

627,84

73,9

194,24

51,9

77,3

673,95

76,5

207,97

53.8

82,7

721,04

79,2

222,69

55,6

88,29

820,12

84,4

253,1

59,3

101,04

926,06

89,7

286,45

63,0

113,8

1039,9

95

320,79

66,7

127,53

1157,6

100

357,08

70,4

142,25

1285,1

106

396,3

74,2

156,96

мм: 133x4

159x4,5

219x6

273x7

325x8

Др , ^УД

V ,

Ар , НУД'

Др , КУД

V,

Ар . МУЛ

V г ¦

Др , МУД

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м


Продолжение прил. 2

D xs, мм: 219x6 н

273x7

325x8

377x9

426x7

V ,

Др , УД

V ,

ЛРУД'

v ,

"РУД'

v/

; Лруд'

I

V’ i

Лр

ЧУД

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

[ Па/м

м/с |

Па/м

173

1412.6

111

436,55

77,8

173,64

57,7

79,46

43,8

39,63

182

1550

116

479,71

81,6

190,31

60,4

87,31

45,9

43,46

190

1697,1

121

523.85

85,3

207,97

63,2

95,16

48,0

47,38

198

1844,3

127

569,96

89

226,61

65,9

103,01

50,1

51,5

207

2001,2

132

619,01

92,7

245,25

68,7

111,83

52,1

55,43

215

2168

137

669,04

96,4

265,85

71,4

121,64

54,2

59,55

223

2334,8

142

722,02

100

286,45

74,2

130,47

56,3

63,77

231

2511,4

148

775,97

104

308,03

76,9

140.28

58.4

68,67

240

2697,8

153

832,87

108

330,6

79,7

151,07

60,5

73,58

248

2884,1

158

890,75

111

354.14

82,4

161,87

62,6

78,48

256

3080,3

164

951,57

115

377,69

85,1

172,66

64,7

84,37

264

3276,5

169

1010,4

119

402,2

87,9

183,45

66.7

89,27

273

3492,4

174

1079,1

122

427,72

90,6

195,22

68,8

95,16

281

3698,4

179

1147,8

126

454,2

93,4

206,99

70,9

101,04

289

3924

185

1216,4

130

481,67

96,1

219,74

73

106,93

297

4149,6

190

1285,1

133

509,14

98,9

232,5

75,1

112,82

306

4385,1

195

1353,8

137

538,57

102

245,25

77,2

119,68

314

4630,3

201

1432,3

141

568

104

258,98

79,2

126,55

322

4875,6

206

1510,7

145

597,43

107

272,72

81.3

132,44

330

5120,8

211

1579,4

148

628,82

110

287,43

83,4

140,28

339

5385,7

216

1667,7

152

661,19

113

301,17

85,5

147,15

347

5650,6

222

1746,2

156

693,57

115

316,86

87,6

154,02

355

5925,2

227

1834,5

159

726,92

118

331,58

89,7

161.87

364

6199,9

232

1913

163

761,26

121

347,27

91,8

168,73

372

6484,4

237

2001,2

167

795,59

124

362,97

93,8

176,58

380

6778,7

243

2099,3

171

831,89

126

379,65

95,9

184,43

388

7073

248

2187,6

174

868,19

129

396,32

98.0

193,26

397

7377,1

253

2285,7

178

905,46

132

413

100

201,11

405

7691

259

2374

182

943,72

135

430,66

102

209,93

413

8005

264

2472,1

185

981

137

448.32

104

218,76

DHxs

V ,

м/с

мм: 273x7

1 Др ,

! уд г Па/м

32

V ,

м/с

5x8

Др , КУД Па/м

? I'

г- |

Г'

со 1

1. * 1 > 5 )

9

Др , НУД Па/м

426>

V

м/с

3 ?| ^

iTS I __I

42

V .

м/с

6x7

Др .

УД

Па/м

274

2678,1

193

1059.5

143

485,60

113

261,93

108

236,42

285

2884,1

200

1147,8

148

522,87

117

282,53

113

255,06

296

3109,8

208

1236,1

154

563,09

121

303.13

117

273,7

306

3335,4

215

1324,4

159

603,32

126

325,69

121

294,3

317

3561

222

1412,6

165

654,5

130

348,26

125

314,9

327

3806,3

230

1510.7

170

689,64

134

371,8

129

335,5

338

4051,5

237

160'8,8

176

734,77

139

396,32

133

358,07

348

4316,4

245

1716,8

181

781,86

143

421,83

138

380.63

359

4581,3

252

1814,9

187

829,93

147

447,34

142

404,17

369

4856

260

1922,8

192

878,98

152

474,8

146

427,72

380

5130,6

267

2040,5

198

929,99

156

502,27

150

453,22

391

5424,9

274

2148,4

203

981

160

529,74

154

478,73

401

5719,2

282

2266,1

209

1039,9

165

559,17

158

504,23

412

6023,3

289

2393,6

214

1088,9

169

588.6

163

531,7

422

6337,3

297

2511,4

220

1147,8

174

619,99

167

559,17

449

7151,5

315

2844,9

233

1294,9

184

699,45

177

631,76

475

8024,6

334

3188,3

247

1451,9

195

783,82

188

707,30

501

8936,9

352

3551,2

261

1618,7

206

874,07

198

788,72

528

9898,3

371

3933,8

275

1795,2

217

968,25

209

874,07

554

10919

389

4336

288

1981,6

228

1069,3

219

963,34

580

11978

408

4757,9

302

2168

239

1167,4

229

1059,5

426

5199,3

316

2374

249

1285.1

240

1157,6

445

5660,4

330

2580

260

1393

250

1255,7

463

6141,1

343

2805,7

271

1510,7

261

1 363,6

481

6641,4

357

3031.3

282

1638.3

271

1481,3

501

7161,3

371

3266,7

293

1 765,8

282

1 589,2

-

-

519

7700,9

385

3512

304

1893,3

292

1716,8

538

8269,8

398

3776,9

314

2030,7

302

1834,5

556

8848,6

412

4041,7

325

2177,8

313

1962

-

-

575

9447

426

4306,6

336

2325

323

2099,3

Продопжение лрил. 2

DHxs, мм: 478x7

529x7

630x7

720x8

820x8

v .

м/с

Др , КУД Па/м

v ,

м/с

Др .

НУД

Па/м

V .

м/с

йруд’

Па/м

V г

м/с

Др

уд

Па/м

V ,

м/с

Др . нуд Па/м

85,5

127,53

69,4

73,58

48,5

29,43

-

-

-

-

88,8

137,34

72,1

79,46

50,4

31.39

92

148,13

74,7

85,35

52,2

34,34

95,4

1 57,94

77,4

91,23

54,1

36,3

-

98,7

168,73

80,1

98,1

56

38,26

-

~

102

180,5

82,8

104,97

57,8

41,2

44,3

20,6

10,4

105

192,28

85,4

111,83

59,7

44,15

45,7

22,56

35

11,28

109

205,03

88,1

118,7

61,6

47,09

47,1

23,54

36,1

11,87

112

216,8

90,8

125,57

63.4

49,05

48,6

24,52

37,2

12,75

115

230.54

93,4

133,42

65,3

51,99

50

26,49

38,3

13.24

118

243,29

96,1

141,26

67,2

55,92

51,4

27,47

39,4

13,73

121

257,02

98,8

149,11

69

58,86

52,9

29,43

40,5

14,72

125

271,74

101

156,96

70,9

61,8

54,3

30,41

41,6

15,79

128

285,47

104

165,79

72,8

64,75

55,7

32,37

42.7

16,48

132

300,17

108

174,62

74,6

68,67

57,1

34,34

43,8

17,27

140

339,43

114

197,18

79,3

77,5

60,7

39,24

46,6

18,64

148

380,63

120

220,73

84

86.33

64,3

43,16

49,3

21,58

156

423,79

127

246,23

88,7

96,14

67,9

48,07

52.1

23,54

164

469,9

133

272,72

93,3

106,93

71,4

52,97

54,8

26,49

173

517,97

140

301,17

98,2

117,72

75

58,86

57,5

29,43

181

568

147

329,62

103

129.49

78,6

64,75

60,2

32,37

189

620,97

153

360,03

107

141,26

82,1

70,63

63,3

35,32

197

676,89

160

392,4

112

154.02

85,7

76.52

65,7

38,26

206

733,79

167

425,75

117

167,75

89,3

83.39

68,5

42,18

214

793,63

174

461,07

121

181,49

92,9

90,25

71,2

45,13

222

856,41

180

496,39

126

195,22

96,4

97,12

73.9

49,05

230

920,18

187

534,65

131

209,93

100

104.97-

76,7

51,99

238

990,81

194

572,9

135

225,63

104

111.83

79.4

*5.92

247

1059,5

200

613.13

140

241,33

107

119,68

82,1

59,84

255

1128,2

207

655,31

145

257,02

111

128,51

84,9

63,77

ЫЙ VIZ


DHxs, мм: 377x9

426x7

478x7

529x7

630x8

V,

Др , УД

V.

Др , УД

v ,

Др

КУД

V,

Др ,

КУД

Др 1

УД

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м


Термодинамические параметры сухого насыщенного пара и горячей воды на линии насыщения


Горячая вода на пинии насыщения


Сухой насыщенный пар


Температура насыщения t , °С


Давление р, МПа


энтальпия i', кДж/кг


плотность р'. кг/м3


энтальпия i", кДж/кг


плотность р", кг/м3


0,1

99,62

0,5896

2674,9

958

417,47

2257,5

0,11

102,21

0,6444

2678,9

957

428,5

2250

0,12

104,8

0,6992

2683

955

439,34

2243,6

0,13

107,05

0,7537

2686,5

953

448,9

2237,7

0,14

109,31

0,8083

2690,1

952

458,42

2231,7

0,15

111,31

0,8621

2693,2

950

466,91

2226,3

0,16

113,31

0,916

2696,3

949

475,41

2220,8

0,17

115,12

0,969

2698,9

947

483.09

2215,9

0,18

116,93

1,022

2701,8

946

490,68

2211,1

0,19

118,58

1,077

2704,3

944

497,71

2206,5

0,2

120,23

1,129

2706,8

943

504,74

2202

0.22

123,27

1,234

2711

940

517,7

2193,3

0,24

126,09

1,338

2714,9

937

529,9

2185

0,26

128,73

1,443

2718,9

936

541,2

2177,7

0,28

131,2

1,547

2722,3

934

551,7

2170,7

0,3

133,54

1,652

2725,5

932

561,7

2163,9

0,35

138,87

1,908

2732,3

927

584,4

2147,9

0,4

143,62

2,163

2738,7

923

604,6

2134,1

0,45

147,92

2,416

2743,9

919

623

2120,9

0,5

151,84

2,667

2748,8

915

640,1

2108,7

0,6

158,84

3,169

2756,9

908

670,6

2086,3

0,7

164,96

3,666

2763,7

902

697,2

2066,5

0,8

170,41

4,161

2769

897

720,9

2048.1

0,9

175,36

4,653

2773,7

892

742,7

2031

1

179,88

5,143

2777,8

887

762,3

2015,3

1,1

184,05

5,632

2781,2

883

781,3

1999,9


160

439

4591,1

334

2236.7

263

165

453

4885,4

344

2383,3

271

170

467

5189,5

355

2521,2

280

175

481

5493,6

365

2678,1

288

180

494

5817,3

375

2835,1

296

190

522

6474.6

396

3158,8

312

200

549

7180,9

417

3492,4

328

210

577

7916,7

438

3855,3

345

220

604

8681,9

459

4228,1

362

230

632

9496,1

480

4620,5

378

240

659

10340

501

5032,5

395

250

687

11213

521

5464,2

411

260

714

12125

542

5905,6

428

270

742

13077

563

6366,7

444

280

769

14068

584

6847,4

460

290

797

15088

605

7347,7

477

300

824

16147

626

7867,6

493

310

647

8397,4

510

320

667

8946,7

526

330

688

9515,7

543

340

709

10104

559

350

730

10703

575

360

751

11321

592

370

772

11958

608

380

792

12616

625


1206,6

214

697,49

150

278,6

1275,3

220

741,64

155

296,26

1353,8

227

787,74

160

314,9

1442,1

234

834,83

164

333,54

1520,6

240

882,90

169

353,16

1697,1

254

981,00

178

393,38

1883,5

267

1088,9

188

435,56

2069,9

280

1206,6

197

480,69

2275,9

294

1314,5

207

526,8

2481,9

307

1442,1

216

575,85

2707,6

320

1569,6

225

627,84

2933,2

334

1706,9

235

680,81

3178,4

347

1844,3

244

736,73

3423,7

360

1991,4

254

793,63

3678,8

374

2138,6

263

854,45

3953,4

387

2295,5

272

916,25

4228,1

400

2452,5

282

980,02

4512,6

414

3600,3

291

1049,7

4806,9

427

2795,9

300

1118,3

5111

440

2972,4

310

1187

5434,7

454

3149

319

1255,7

5758,5

467

3335,4

329

1334,2

6092

480

3531,6

338

1412,6

6435,4

494

3727,8

347

1491,1

6778,7

507

3933,8

357

1569,6


ПРИЛОЖЕНИЕ 3


Теплота парообразования г, кДж/кг


Температура

насыщения


Давление Р,


МПа

V °с

1.2

187,95

1.3

191,6

1.4

195,04

1,5

198,28

2

212,37

2,5

223,1

3

233,83

3,5

242,54

4

250,33

4,5

257,12

5

263,91

6

275,56


Сухой насыщенный пар

Горячая вода на линии насыщения

Теплота парообразо вания г, кДж/кг

плотность р", кг/м3

энтальпия i ", кДж/кг

Т

плотность р', кг/мэ

энтальпия I', кДж/кг

6,125

2784,6

879

798,4

1986,2

6.615

2787,4

874

814,6

1972,7

7,102

2789,7

870

830,0

1959,7

7,592

2791,8

867

844,5

1947,3

10,04

2799,2

850

908,6

1890,7

12,53

2801,2

836

958,5

1842,7

15,01

2803,1

822

1008,4

1794,7

17,53

2802,8

810

1049,8

1753,0

20,09

2800,6

799

1087.5

1713,2

22,72

2797,2

788

1120,8

1676,4

25,36

2793,9

778

1154,2

1639,6

30,84

2784,4

758

1213,9

1570,5


ПРИЛОЖЕНИЕ 4

Таблица для гидравлического расчета кондеисатопроводов при эквивалентной шероховатости труб 1«э = 1 мм, температуре конденсата t = 100°С, плотности конденсата р = 958,4 кг/м3

и кинетической вязкости конденсата v = 0,295-Ю-6 м2

Г'

&

DHxs, мм: 32x2,5

38x2,5

45x2,5

57x3,5

76x3,5

V.

м/с

Ар , КУД Па/м

V,

м/с

Ар , МУД Па/м

м/с

Ар , КУД Па/м

V.

м/с

Ар , ИУД Па/м

V.

м/с

Др , УД Па/м

0,2

0,1

11,77

0,22

0,11

14,52

0.24

0,12

17,27

0,26

0,13

20,01

0,28

0,14

23,05

0,3

0,15

26,49

0,1

8,93

0,32

0,16

29,92

0,11

10,3

0,34

0,17

32,86

0,12

11,48

0,36

0,18

36,79

0,12

13,05

0,38

0,19

41,01

0,13

14,32

0,4

0,2

45,42

0,14

15,6

0,092

5,69

0,42

0,21

50,13

0,14

17,46

0,097

6,28

0,44

0,22

55,03

0,15

18,93

0,10

6,97

0,46

0,23

60,14

0,16

20,31

0,11

7,56

0,48

0,24

65.43

0,16

22,07

0,11

8,24

0,5

0,25

71,02

0,17

23,94

0,12

8,73

0,55

0,28

85,94

0,19

28,94

0,13

10,5

0,6

0,3

102,02

0,2

34,43

0,14

12,36

0,65

0,33

119,68

0,22

40,42

0,15

14,32

0,7

0,35

139,3

0,24

46,69

0,16

16,58

0,1

5,2

¦

0,75

0,38

159,9

0,25

53,76

0,17

19,03

0,11

5,98

0,8

0,41

181,49

0,27

61,21

0,18

21,58

0,12

6,87

Продолжение прил. 4

I

« 3"

I

Dhxs, мм: 32x2,5

38x2,5

45x2,5

57x3,5

76x3,5

V.

Лруд'

V,

Ар , МУД'

V,

Ар . НУД

V,

I

<

V,

Ар , МУД

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

0,85

0,43

205,03

0,29

69,06

0,2

24,43

0,13

7,55

-

-

0,9

0,46

230,54

0,31

77,5

0,21

27,37

0,13

8,53

0,95

0,48

256,04

0.32

86,33

0,22

30,51

0,14

9,52

1

0,51

284,49

0,34

95,65

0,23

33,75

0,15

10,4

-

1,05

_

_

0,36

104,97

0,24

37,28

0,16

11,38

1,1

_

_

0,37

115,76

0,25

40,91

0,16

12,36

1,15

_

_

0,39

126,55

0,27

44,73

0,17

13,44

1,2

_

_

0,41

137,34

0,28

48,66

0,18

14,62

1,25

__

_

0,42

149,11

0,29

52,78

0,18

15,89

1,3

_

_

0,44

161,87

0,3

57,09

0,19

17,17

1,35

_

0,46

174,62

0.31

61,61

0.2

18,54

1,4

_

_

0,47

187,37

0,32

66,22

0,21

19,91

1,45

_

_

0,49

201,11

0,33

71,02

0,21

21,29

1,5

_

_

0,51

214,84

0,35

76,03

0,22

22,86

0,12

4,22

1,55

_

_

0,53

229,55

0,36

81,23

0,23

24,43

0,12

4,61

1,6

_

_

0,54

245,25

0,37

86,52

0,24

26

0,12

4,91

1,65

_

_

0,56

259,97

0,38

92,02

0,24

27,66

0,13

5,1

1,7

_

_

0,58

276,64

0,39

97,71

0,25

29,33

0,13

5,4

1,75

-

-

0,59

293,32

0,4

103,01

0,26

31,1

0,14

5,69

Продолжение прил. 4

G.

т/ч

Dhxs, мм: 45x2,5

57x3,5

76x3,5

89x3,5

108x4

V,

м/с

Др .

Уд

Па/м

V,

м/с

Др .

УД

Па/м

V,

м/с

Др , УД Па/м

V,

м/с

Др , Па/м

v.

м/с

j Лруд' 1 Па/м

1,8

0,42

109,87

0,27

32,86

0,14

6,08

1,85

0,43

115,76

0,27

34,73

0,14

6,38

_

_

_

1,9

0,44

121,64

0,28

36,59

0,15

6,67

_

_

1,95

0,45

128 51

0,29

38,55

0,15

7,06

_

_

2

0,46

135,38

0,3

40,61

0,16

7,36

0,11

2,94

_

2,1

0,48

149,11

0,31

44,73

0,16

7,95

0,12

3,24

_

_

2,2

0.51

163,83

0,33

49,05

0,17

8,73

0,12

3,53

_

2.3

0,53

178,54

0,34

53,66

0,18

9,52

0,13

3,83

2,4

0,55

194,24

0,35

58,47

0,19

10,4

0,13

4,22

_

_

2,5

0,58

210,92

0,37

63,47

0,19

11,28

0,14

4,51

2,6

0,6

228,57

0,38

68,57

0,2

12,16

0,14

4,91

_

2,7

0,62

246,23

0,4

73,97

0,21

13,15

0,15

5,3

_

_

2,8

0,65

264,87

0,41

79.56

0,22

14,13

0,15

5,69

2,9

0,67

284,49

0,43

85,36

0,22

15,11

0,16

6,08

_

_

3

0,69

304,11

0,44

91,33

0,23

16,19

0,16

6,47

3,1

0,46

97,51

0,24

17,27

0,17

6,87

3,2

0,47

103,99

0,25

18,44

0,18

7,36

3,3

0,49

110,85

0,26

19,62

0,18

7,75

_

_

3,4

0,5

117,72

0,26

20,8

0,19

8,24

3,5

0,52

124,59

0,27

22,07

0,19

8,73

0,13

3,24

3,6

0,53

131,45

0,28

23,35

0,2

9,22

0,13

3,43

3,7

0,55

139,3

0,29

24,62

0,2

9,81

0,14

3,53

3,8

0,56

146,17

0,29

26

0,21

10,3

0,14

3,63

3.9

-

0,58

154,02

0,3

27,47

0,21

10,89

0,14

3,83

т/ч

Dhxs, мм: 57x3,5

76x3,5

89x3,5

108x4

133x4,5

V,

Др , нуд

Ар , НУД

V,

Ар , НУД

V.

Др , нуд

V,

Ар , иуд

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

м/с

Па/м

4

0,6

162,85

0,31

28,74

0,22

11,38

0,15

4,02

0,09

1,28

4,2

0,62

178,54

0,33

31,69

0,23

12,56

0,16

4,41

0,1

1,37

4,4

0,65

196,2

0,34

34,83

0,24

13,83

0,16

4,81

0,1

1,57

4,6

0,68

214,84

0,36

38.06

0,25

15,11

0,17

5,20

0,11

1,67

4,8

0,71

233,48

0,37

41,5

0,26

16,48

0,18

5,69

0,11

1,77

5

0,74

254,08

0,39

44,93

0,27

17,85

0,18

6,18

0,12

1,96

5,2

0,77

274,68

0,41

48,66

0,29

19,33

0,19

6,67

0,12

2,16

5,4

0,8

296,26

0,42

52,48

0,3

20,8

0,2

7,16

0,13

2,26

5,6

_

0,43

56,41

0,31

22,37

0,21

7,75

0,13

2,45

5,8

_

0,45

60,53

0,32

24,03

0,21

8,34

0,14

2,55

6

0,47

64,75

0,33

25,6

0,22

8,93

0,14

2,75

6,2

0,48

69,16

0,34

27,47

0,23

9,52

0,15

2,94

6,4

0,5

73,67

0,35

29,23

0,24

10,10

0,15

3,14

6,6

0,51

78,38

0,36

31,1

0,24

10,79

0,16

3,34

6,8

0,53

83,19

0,37

32,96

0,25

11,48

0,16

3,53

7

0,54

88,19

0,38

35,02

0,26

12,07

0,17

3,73

7,5

0,58

101,04

0,41

40,12

0,28

13,93

0,18

4,22

8

0,62

114,78

0,44

45,71

0,3

15,79

0,19

4,81

8,5

0,66

129,49

0,47

51,60

0,31

17,85

0,2

5,40

9

0,7

146,17

0,49

57,78

0,33

20,01

0,21

6,08

9.5

0,74

161,87

0,52

64,45

0,35

22,27

0,22

6,77

10

0,78

179,52

0,55

71,42

0,37

24,72

0,24

7,55

10,5

0,81

199,14

0,58

78,68

0,39

27,27

0,25

8,34

11

0,85

217,78

0,6

86,33

0,41

29,92

0,26

9,12

11,5

-

-

0,89

238,38

0,63

94,37

0,42

32,67

0,27

9,91

Продолжение прил. 4

G.

т/ч

DHxs

мм: 89x3,5

108x4

133x4.5

159x4,5

219x6

м/с

Др , *УД Па/м

V,

м/с

Ар , УД Па/м

м/с

Ар ,

ИУД

Па/м

V,

м/с

Др , НУД Па/м

v ,

м/с

Др . нуд Па/м

12

0.66

103,01

0,44

35,61

0,28

10,79

0,2

4,12

12,5

0,69

111,83

0,46

38,65

0.3

11,77

0,21

4,41

.

13

0,71

120,66

0,48

41,79

0,31

12,75

0,21

4,81

_

13,5

0,74

130,47

0,5

45,03

0,32

13,73

0,22

5,20

_

_

14

0,77

140,28

0.52

48,46

0,33

14,72

0.23

5,59

_

14,5

0,8

150,09

0,54

51,99

0,34

15,79

0,24

5,98

_

15

0,82

160,88

0,55

55,62

0.36

16,97

0,25

6,38

_

_

16

0,88

182,47

0,59

63,27

0,38

19,23

0,26

7,26

_

_

17

0,93

206,01

0,63

71,42

0,4

21.78

0,28

8,24

_

_

18

0,99

231,52

0,66

80,05

0,43

24,33

0,3

9,22

_

19

1,04

258

0,7

89,27

0,45

27.17

0,31

10,3

_

20

1,1

285,47

0,74

99,08

0,47

30,12

0,33

11,38

0,17

2,06

21

0,78

108,89

0,5

33,16

0,34

12,56

0,18

2,26

22

0,81

119,68

0,52

36,4

0,36

13,83

0,19

2,45

23

0,85

130,47

0,54

39,83

0,38

15,11

0,2

2,75

24

0,89

142,25

0,57

43,36

0,39

16,38

0,21

2,94

25

0,92

154,02

0.59

46,99

0,41

17,85

0,22

3,24

26

0,96

166,77

0,61

50,82

0,43

19,23

0,22

3,53

27

1

180,5

0,64

54,84

0,44

20,8

0,23

3,73

28

1,03

194,24

0,66

58,96

0,46

22,37

0,24

4,02

29

1,07

207,97

0,69

63,27

0,48

23,94

0,25

4,32

30

1,11

222,69

0,71

67,69

0,49

25,7

0,26

4,61

G.

т/ч

DHxs, мм: 108x4

133x4,5

159x4,5

219x6

273x7

V,

м/с

Др

УД

Па/м

v „

м/с

Лруд’

Па/м

v0

м/с

Q. <0 < С

V,

м/с

Др

НУД

Па/м

V ,

м/с

Аруд'

Па/м

31

1,15

237,4

0,73

72,3

0,51

27,37

0,27

5

32

1,18

253,1

0,76

77,01

0,53

29,23

0,28

5,3

33

1,22

268,79

0,78

81,91

0,54

31

0,28

5,59

_

34

1,26

285,47

0,8

86,92

0,56

32,96

0,29

5,98

35

1,29

303,13

0,83

92,12

0,57

34,92

0,3

6,28

_

36

0,85

97,51

0,59

36,98

0,31

6,67

37

0,87

103,01

0,61

39,04

0,32

7,06

38

0,9

108,89

0,62

41,2

0,33

7,46

39

0,92

114,78

0,64

43,36

0,34

7,85

0,21

2,35

40

0,95

120,66

0,66

45,62

0,35

8,24

0,22

2,55

41

0,97

126,55

0,67

47,97

0,35

8,63

0,23

2,65

42

0,99

132,44

0,69

50,33

0,36

9,12

0,23

2,75

43

1,02

139,3

0,71

52,68

0,37

9,52

0,24

2,94

44

1,04

145,19

0,72

55,23

0,38

10,01

0,24

3,04

45

1,06

152,06

0,74

57,78

0,39

10,4

0,25

3,14

46

1,09

158,92

0,76

60,33

0,4

10,89

0,25

3,34

47

1,11

165,79

0,77

62,98

0,41

11,38

0,26

3,43

48

1,13

1 73,64

0,79

65,73

0,41

11,87

0,26

3,63

49

1,16

180,5

0,8

68,47

0,42

12,36

0,27

3,83

50

1,18

188,35

0,82

71,32

0,43

12,85

0,28

3,92

52

1,23

203,07

0,85

77,11

0,45

13,93

0,29

4,22

54

1,28

219,74

0,89

83,09

0,47

15,01

0,3

4,61

Продолжение прил. 4

G,

т/ч

Dhxs, мм: 133x4,5

159x4,5

219x6

273x7

325x8

v ,

м/с

Др

УД

Па/м

У в м/с

Др , УД Па/м

V,

м/с

Др , муд Па/м

м/с

Др ,

УД

Па/м

V,

м/с

Др , куд Па/м

56

1,32

235,44

0,92

89,37

0,48

16,19

0,31

4,91

0,22

1,96

58

1,37

253,1

0,95

95,94

0,5

17,36

0,32

5,3

0,22

2,06

60

1,42

270,76

0,98

103,01

0,52

18,54

0,33

5,69

0,23

2,26

62

1,47

289,4

1,02

109,87

0,53

19,82

0,34

6,08

0,24

2,35

64

1,51

308,03

1,05

116,74

0,55

21,09

0,35

6,47

0,25

2,55

66

1,08

124,59

0,57

22,56

0,36

6,87

0,26

2,65

68

1,12

131,45

0,59

23,84

0,37

7,26

0,26

2,84

70

1,15

139,3

0,6

25,31

0,39

7,75

0,27

3,04

72

1,18

148,13

0,62

26,78

0,4

8,14

0,28

3,24

74

1,21

155,98

0,64

28,25

0,41

8,63

0,29

3,43

76

1,25

164,81

0,66

29,82

0,42

9,12

0,29

3,53

78

1,28

173,64

0,67

31,39

0,43

9,61

0,3

3,73

80

1,31

182,47

0,69

32,96

0,44

10,1

0,31

3,92

85

1,4

206,01

0,73

37,28

0,47

11,38

0,33

4,51

90

1,48

230,54

0,78

41,79

0,5

12,75

0,35

5

95

1,56

257,02

0,82

46,5

0,52

14,22

0,37

5,59

100

1,64

285,47

0,86

51,6

0,55

15,70

0,39

6,18

105

0,91

56,9

0,58

17,36

0,41

6,87

110

0,95

62,39

0,61

19,03

0,43

7,46

115

0,99

68,18

0,63

20,8

0,44

8,14

120

1,03

74,26

0,66

22,66

0,46

8,93

125

1,09

80,54

0,69

24,62

0,48

9,71

DMxs, мм: 219x6

273x7

325x8

426x6

480x6

м7с

Др , ПаДО

м/с

Др ,

г09

м/с

Др ,

паУЯ

V,

м/с

Г\а)&'

Vr

м/с

| &•

1,12

87,21

0,72

26.59

0,5

10,5

0,28

2,26

0,22

1,18

1,16

93,98

0.74

28,65

0,52

11,28

0,29

2,45

0,23

1,28

1,21

101,04

0,77

30,80

0,54

12,16

0,3

2,55

0,24

1,37

1,25

108,89

0,8

33,06

0,56

12,95

0,31

2,75

0,25

1,47

1,29

115,76

0,83

35,41

0,5В

13,83

0,32

2,94

0,26

1,57

1,34

123,61

0,85

37,77

0,6

14,81

0,33

3,14

0,26

1,67

1,38

132,44

0,88

40,32

0,62

15,89

0,34

3,34

0,27

1,77

1,42

140,28

0,91

42,87

0,64

16,97

0,36

3,63

0.28

1,96

1,47

149,11

0,94

45,52

0,66

17,85

0,37

3,83

0,29

2,06

1,51

157,94

0,96

48,17

0,68

18,93

0.38

4,02

0.3

2,16

1,55

166,77

0,99

51,01

0,7

20,01

0,39

4,32

0,31

2,26

1,64

186,39

1,05

56,8

0,73

22,56

0,41

4,81

0,32

2,55

1,72

206,01

1,1

62,88

0,77

24,72

0,43

5,3

0,34

2,84

1,81

227,59

1,16

69,45

0,81

27,27

0,45

5,79

0,36

3,14

1,9

249,17

1,21

76,22

0,85

29,92

0,47

6,38

0,37

3,43

1,98

272,72

1,27

83,29

0,89

32,77

0,5

6,97

0,39

3,73

2,07

297,24

1,32

90,64

0,93

35,61

0,52

7,65

0,41

4.12

ПРИЛОЖЕНИЕ 5

Таблица для гидравлического расчета трубопроводов высокосернистого топочного мазута М-100 при эквивалентной шероховатости труб к^ = 0,5 мм, температуре мазута t - 40...135°С,

плотности мазута р = 0,925.- 0,98 т/м3 (для расчета скорости движения принята средняя плотность мазута р - 0,945 т/м3) и кинематической вязкости мазута v = (0,15-10    )... (17.5-10 4) м2

Удельные линейные потери давления Др, Па/м, при t,

°С, V, мг

р, т/м3

т/ч

v 1

м/с

t =40. v = 17,5х х10“\ р = 0,980

t =50, v =8х хЮ-4,

Р = 0,975

t =60, v = 3,75х х10“4 р = 0,970

t =70, v =2х хЮ"4, р = 0,965

t =90, v =0.71х хЮ"4, р = 0,952

t =100, v 0,47х х10~\ р = 0,945

t =110, v = О.ЗЗк х10"\ р =0,935

t =120,

1/ = 0,24х х10"\

р = 0,930

t = 135, v = 0,15х х10~\ р = 0,925

D xs = 32x2 мм н

0.6

0,286

20049,8

9118,8

4252,5

2256,3

790,2

519,2

360,7

260,9

162,2

0,8

1

0,382

26733

12158,5

5670

3008,4

1053,6

692,3

481

347,9

216,3

0,477

33416,3

15198,1

7087,6

3760,5

1317

865,4

601,2

434,9

270,4

1.2

0.573

40099,5

18237,7

8505,1

4512,7

1580.4

1038,5

721 4

521,9

324,4

1,4

0,668

46782.8

21277,3

9922,6

5264,8

1843,8

1211,6

841,7

608,9

378,5

1,6

0,764

53466

24316,9

11340,1

6016,9

2107,2

1384,7

961,9

695,8

432,6

1.8

0,859

60149,3

27356,5

12757,6

6769

2370.6

1557,7

1082,2

782,8

486 6

2

0,955

66832,5

30396,1

14175,1

7521.1

2634

1730,8

1202,4

869.8

540,7

2.2

1,05

73515,8

33435,7

15592,6

8273,2

2Я97.4

1903,9

1322.6

956,8

594,8

2,4

1,146

80199

36475,4

17010,1

9025,3

3160,8

2077

1442,9

1043,8

1275,3

2,6

1,241

86882,3

39515

18427,7

9777,4

3424,2

2250,1

1563,1

1130,7

1467,1

2,8

1,337

93565,5

42554,6

19845,2

10529,5

3687,6

2423,2

1683,4

1217,7

1670,2

3

1,432

100248,8

45594,2

21262,7

11281,6

3951

2596,2

1803,6

1304.7

1884.6

3.2

1,528

106932

48633,8

22680.2

12033,7

4214,4

2769,3

1923,8

1391,7

2109,9

3,4

1,623

113615,3

51673,4

24097,7

12785,9

4477,8

2942,4

2044,1

1478,7

2346,1

3.6

1,719

120298,5

54713

25515,2

13538

4741,2

3115,5

2164,3

1565,6

2592,9

3,8

1.814

126981,8

57752,6

26932,7

14290,1

5004,6

3288,6

2284,6

3^22,9

2850,2

4

1.91

133665

60792,3

28350,2

15042,2

5268

3461,7

2404,8

3525,6

3117,9

4.2

2.005

140348,3

63831,9

29767,7

15794,3

5531.4

3634,7

2525

3839,8

3395,8

218


220


223


Продолжение прил. 5

G,

V ,

Удельные линейные потери давления Др, Па/м, при t,

°С, v, м2 /с, р, т/м3

т/ч

м/с

t =40, v = 17,5х хЮ"4, р = 0,980

t =50, v ~ 8х хЮ-4, р = 0,975

t=60, v — 3,75х хЮ-4 р = 0,970

t =70, у = 2х хЮ"4, р = 0,965

t =90, у =0,71х хЮ"4, р = 0,952

t=100, v =0,47х хЮ'4, р = 0,945

t =110, v = 0,33х х10“4, р = 0,935

t =120, у = 0,24х х10“4, р = 0,930

t =135, у = 0,15х хЮ"4, р = 0,925

DHxs = 38x2,5 мм

0,7

0,241

12123,6

5513,9

2571,4

1364,3

477,8

314

218,1

157,8

98,1

1

0,344

17319,5

7877,1

3673,4

1949,1

682,6

448,5

311,6

225,4

140,1

1,3

0,447

22515,3

10240,2

4775,5

2533,8

887,4

583,1

405,1

293

182,2

1,6

0,550

27711,1

12603,3

5877,5

3118,5

1092,2

717,7

498,6

360,6

224,2

1,9

0,653

32907

14986,4

6979,5

3703,2

1296,9

852,2

592,0

428,3

266,2

2,2

0,756

38102,8

17329,6

8081,6

4288

1501,7

986,8

685,5

495,9

308,3

2,5

0,859

43298,6

19692,7

9183,6

4872,7

1706,5

1121,3

779

563,5

350.3

2,8

0,962

48494,5

22055,8

10285,6

5457,4

1911,3

1255,9

872,5

631,1

‘ 765,3

3,1

1,065

53690,3

24418,9

11387,7

6042,1

2116,1

1390,5

966

698,8

914,5

3,4

1,168

58886,1

26782

12489,7

6626,8

2320,8

1525

1059,4

766,4

1075

3,7

1,272

64082

29145,2

13591,7

7211,6

2525,6

1659,6

1152,9

834

1246.4

4

1,375

69277,8

31508,3

14693,8

7796,3

2730,4

1794,2

1246,4

901,6

1428,6

4,3

1,478

74473,7

33871,4

15795,8

8381

2935,2

1928,7

1339,9

969,2

1621,4

4,6

1,581

79669,5

36234,5

16897,8

8965,7

3140

2063,3

1433,4

2063

1824,5

4,9

1,684

84865,3

38597,6

17999,9

9550,4

3344,7

2197,8

1526,8

2304,2

2037,8

5,2

1,787

90061,2

40960,8

19101,9

10135,2

3549.5

2332,4

1620,3

2556,7

2261,1

5,5

1,89

95257

43323,9

20203,9

10719,9

3754,3

2467

1713,8

2820,4

2494,3

5,8

1,993

100452,8

45687

21306

11304,6

3959,1

2601,5

1807.3

3095.1

2737,2

6,1

2,096

105648,7

48050,1

22408

11889,3

4163,9

2736,1

36Й0.6

3380,7

2989,8

6,4

2,2

110844,5

50413,2

23510

12474

4368,6

2870,6

4003,1

3677

3251,8

6,7

2,303

116040,3

52776,4

24612,1

13058,8

4573,4

3005,2

4337,3

3983,9

3523,2

7

2,406

121236,2

55139,5

25714,1

13643,5

4778,2

3139,8

4682,8

4301,3

3803,9

N9

fO

D xs н

= 45x2,5 мм

1,2

0,281

9627,9

4378,9

2042,1

1083,5

379,5

249,3

173,2

125,3

77,9

1,6

0,374

12837,2

5838,5

2722,8

1444,7

505,9

332,5

231

167,1

103,9

2

0,468

16046,5

7298,1

3403,4

1805,8

632,4

415,6

288,7

208,8

129,8

2,4

0,561

19255,8

8757,7

4084,1

2167

758,9

498,7

346,4

250,6

155,8

2,8

0,655

22465,1

10217,4

4764,8

2528,1

885,4

581,8

404,2

292,4

181,8

3,2

0.749

25674,4

11677

5445,5

2889.3

1011,9

664,9

461,9

334,1

207,7

3,6

0,842

28883,7

13136,6

6126.2

3250,5

1138,4

748

519,7

375,9

476,4

4

0,936

32093

14596,2

6806,9

3611,6

1264.9

831,1

577,4

417,7

572,9

4,4

1,029

35302,3

16055,8

7487.6

3972,8

1391,3

914,3

635,1

459,4

676.9

4,8

1,123

38511,6

17515,5

8168,3

4334

1517,8

997,4

692,9

501,2

7б8,2

5,2

1,216

41720.9

18975,1

8849

4695,1

1644,3

1080,5

750,6

543

906,7

5,6

1,31

44930,2

20434,7

9529.7

5056,3

1770,8

1163,6

808,4

1167,3

1032,3

6

1,403

48139,5

21894,3

10210,3

5417,4

1897,3

1246,7

866,1

1317.1

1164,7

6,4

1,497

51348,8

23354

10891

5778,6

2023.8

1329.8

923,8

1474,5

1304

6,8

1,591

54558,1

24813,6

11571,7

6139,8

2150,3

1412,9

931.6

1639,6

1450

7,2

1,684

57767,4

26273,2

12252,4

6500,9

2276,7

1496,1

1972,8

1812,1

1602,5

7,6

1,778

60976,7

27732,8

12933,1

6862,1

2403,2

1579,2

2168,5

1991,9

1761,5

8

1,871

64185,9

29192,4

13613,8

7223,3

2529,1

1662,3

2372,2

2178,9

1927

8,4

1,965

67395,3

30652,1

14294,5

7584,4

2656,2

1745,4

2583,6

2373,2

2098,7

8,8

2,058

70604,6

32111,7

14975,2

7945,6

2782,7

1828,5

2802,8

2574,4

2276,7

9,2

1,152

73813,8

33571,3

15655,9

8306,7

2909,2

1911,6

3029.5

2782,7

2460,9

9,6

2,246

77023,1

35030,9

16336,5

8667,9

3035,7

1994,7

3263,8

2997,9

2651,2

10

2,339

80232,4

36490,6

17017,2

9029,1

3162,1

2077,9

3505,4

3219,9

2847,5

DHxs

= 57x3 мм

2,1

0,302

6375,7

2899,7

1352,3

717,5

251,3

185,1

114,7

83,0

51,6

2,8

0,403

8500,9

3866,3

1803

956,7

335

220,2

152,9

110,6

68,8

3,5

0,504

10626,2

4832,9

2253,8

1195,8

418,8

275,2

191,2

138,3

86

4,2

0,604

12751,4

5799,5

2704,6

1435

502,6

330,2

229,4

166

186,8

4,9

0,705

14876,7

6766,1

3155,3

1674,2

586,3

385,3

267,6

193,6

244,6

5,6

0,806

17001,9

7732,6

3606,1

1913,3

670,1

440,3

305,9

221,3

309

6,3

0,907

19127.1

8699.2

4056,8

2152,5

753,8

495,4

344,1

248 9

'379Д

226


?/ч


V,

м/с


t =70,

v =2х хЮ"4, р = 0,965

2391.7

2630.8 2870

3109.2

3348.3

3587.5

3826.7

4065.8 4305

4544.2

4783.3

5022.5

5261.7

6500.8 5740


7

7.7 8,4 9,1

9.8

10.5 11,2 11,9

12.6

13.3 14

14.7

15.4 16,1

16.8


1,007

1,108

1,209

1,309

1,41

1,511

1,612

1,712

1,813

1,914

2,014

2,115

2,216

2,317

2,417


21252.4

23377.6

25502.8

27628.1

29753.3

31878.6

34003.8 36129

38254.3

40379.5

42504.7 44630

46755.2

48880.4

51005.7


4507.6

4958.4

5409.1

5859.9

6310.7

6761.4

7212.2

7662.9

8113.1

8564.5

9015.2 9466

9916.7

10367.5 10818,3


837,6

921,4

1005.1

1088.9

1172.6

1256.4

1340.2

1423.9

1507.7

1591.4

1675.2 1759

1842.7

1926.5

2010.2


550.4

605.4

660.5

715.5

770.5

825.6

880.6

935.7

990.7 1908,6

2087.8

2273.9 2466,8 2666,3 2872,5


516.4 610,1

710.5

817.3

930.4

1049.8

1175.4

1306.9

1444.4

1587.8

1736.9

1891.7

2052.1

2218.2

2389.7


456.7 539,6

628.3

722.8

822.8

928.4

1039.5

1155.8 1277,4

1404.2 1536

1672.9 1814,8

1961.6

2113.3


t =40,

t =50,

t =60,

v = 17,5х

v =8х

v — 3,75х

хЮ"4,

хЮ"4,

хЮ"4

р = 0,980

Р = 0,975

Р = 0,970


9665,8

10632.4 11599

12565.5

13532.1

14498.7

15465.3 16431,9

17398.4 18365

19331.6

20298.2

21264.8

22231.3

23197.9


t =90, v =0,71х х10“4, р = 0,952

t =100,

t =110,

t =120,

t = 135,

v = 0,47х

v =0,33х

v = 0,24х

v = 0,15х

хЮ"4,

хЮ-4,

хЮ-4,

хЮ-4,

р = 0,945

Р = 0,935

Р = 0,930

р = 0,925


382,4

420,6

458,8

497.1

1013

1143

1279.6

1422.8 1Е>72,5

1728.6

1890.9

2059.5 2234,1

2414.9

2601.6


3,5

0,267

2994,1

1361,7

4,8

0,367

4106,2

1867,5

6,1

0,466

5218,3

2373,3

7,4

0,565

6330,4

2879,1

8,7

0,665

7442,5

3384,9

10

0,764

8554,6

3890,7

11,3

0,863

9666,7

4396,5

12,6

0,962

10778,7

4902,3

Dhxs

= 76x3 мм

635

336,9

118

77,5

53,9

39

870,9

462,1

161,8

106,3

73,9

53,4

1106,8

587,2

205,7

135,1

93,9

67,9

1342,7

712,4

249,5

163,9

113,9

82,4

1578,5

837,5

293,3

192,7

133,9

96.9

1814,4

962.7

337,2

221,5

153,9

214,2

2050,3

1087,9

381

250,3

173,9

265,3

2286,2

1213

424,8

279,1

349.4

Й0,9

24.2

33.2 ЖТ

111,8

148.4

189.4 234,6 283,8


13,9

1,062

11890,8

5408,1

2522

1338,2

468,6

307,9

414,9

381,1

337

15,2

1,161

13002,9

5913,9

2757,9

1463,3

512,5

336,7

485,2

445,7

394,1

16,5

1,26

14115

6419,7

2993,8

1588,5

556,2

365,6

560,1

514,5

455

17,8

1,36

15227,1

6925,5

3229,7

1713,6

600,1

394,4

63Э!б

587,5

519,6

19,1

1,459

16339,2

7431,2

3465,5

1838,8

644

798,9

723,6

664,7

587,8

20,4

1,558

17451,3

7937

3701,4

1963,9

687,9

896,5

812

745,8

659.6

21,7

1,657

18563,4

8442,8

3937,3

2089,1

731,6

998,9

904,7

831

734,9

23

1,757

19675,5

8948,6

4173,2

2214,2

775,5

1105,9

1001,7

920,1

813,7

24,3

1,856

20787,6

9454,4

4409

2339,4

819,3

1217,6..

1102,8

1013

895,8

25,6

1,955

21899,7

9960,2

4644,9

2464,5

863,1

1333,9

1208,1

1109,7

981,4

26,9

2,055

23011,8

10466

4880,8

2589,7

906.9

1454,7

1317,5

1210,2

1070,2

28,2

2,154

24123,9

10971,8

5116,7

2714,8

1764,6

1580

1431

1314,4

1162,4

29,5

2,253

25236

11477,6

5352,5

2840

1909,4

1709,6

1548,4

1422,3

1257,8

30,8

2,353

26348

11983,4

5588,4

2965,1

2059,1

1843,6

1669,8

1533,7

1356,4

DHxs = 89x3,5 мм

5

0,278

2271,5

1033,1

481 ;в

255,6

89,5

58,8

40,9

29,6

18,4

6,6

0,357

2998,3

1363,7

635,9

337,4

118,2

77,7

53,9

39

24.3

8,2

0,456

3725,2

1694,3

790,1

419,2

146,8

96,5

67

48,5

63.1

9,8

0,545

4452,1

2024,8

944,3

501

175,5

115,3

80,1

57,9

86.2

11,4

0,635

5178,9

2355,4

1098,4

582,8

204,1

134,1

93,2

Т27 ’

112.4

13

0,724

5905,8

2686

1252,6

664,6

232,8

152,9

106,3

159,9

141,4

14,6

0,813

6632,7

3016,6

1406,8

746,4

261,4

171,8

119t3

195,9

173,2

16,2

0,902

7359,5

3347,2

1560,9

828,2

290,1

190,6

255,6

235

207,8

17,8

0,991

8086,4

3677,8

1715,1

910

318,7

209,4

301,7

277,1

245

19,4

1,08

8813,3

4008,4

186Й,3

991,8

347,4

228,2

350.7

402,9

322,1

284,9

21

1,169

9540,1

4338,9

2023,5

1073,6

376

247,1

370,1

327,3

22,6

1,258

10267

4669,5

2177,6

1155,4

404,6

505,8

458,1

420,8

372,1

24,2

1,347

10993,8

5000,1

2331,8

1237,2

433,3

570,1

516,4

474,3

419,5

25,8

1,436

11720,7

5330,7

2486

1319

461,9

637,7

577,6

530,5

469,2

27,4

1,525

12447,6

5661,3

2640,1

1400,8

490,6

708.6

641,7

589,5

521,3

29

1,614

13174,5

5991,9

2794,3

1482,6

519,2

782,5

708,7

651

575,7

30,6

1,703

13901,3

6322,5

2948,5

1664,4

547.9

859,6

778,6

715,2

632,5

32,2

1,792

14628,2

6653

3102,6

1646,2

1049,7

939,8

851,2

781,9

691,5

33,8

1,881

15355

6983,6

3256,8

1728

1142,6

1023,1

926,6

851,1

752,7

229


G,

Удельн

ые линейные

потери давления Др, Па/м, при t, ОС, v, м2/с, р, т/м3

т/ч

м/с

t =40, v -17,5х хЮ"4, р = 0,980

t =50, v =8х х10“4,

/> = 0,975

t =60, v =3,75х хЮ"4 р = 0,970

t=70, v =2х хЮ"4,

Р = 0,965

t =90, v =0,71х хЮ"4, р = 0,952

t =100, v = 0,47 х х10~\ р = 0,945

t =110, v =0,33х х10-\ р =0,935

t =120, v = 0,24х х10~\

Р = 0,930

t = 135, v = 0,15х хЮ"4, р = 0,925

35,4

37

38,6

1,97

2,059

2,149

16081,9 16808,8 17535,6

7314,2

7644,8

7975,4

3411

3565,1

3719,3

1809,8

1891,6

1973,4

1239

1338.6

1441.6

109,3

1198,6

290,7

004,7

085,5

169

922,9

997,1

1073,8

816,2

881,8

949,6

0 xs н


7,5

10,1

12.7

15.3

17.9

20.5

23.1

25.7

28.3

30.9

33.5

36.1

38.7

41.3

43.9

46.5

49.1

51.7

54.3

56.9


0,281

0,378

0,475

0,573

0,670

0,767

0,865

0,962

1,059

1,156

1,254

1,351

1,448

1,546

1,643

1,740

1,838

1,935

2,032

2,130


1540.5

2074.5

2608.5

3142.5

3676.6

4210.6

4744.6

5278.7

5812.7

6346.7

6880.7

7414.8

7948.8

8482.8

9016.8

9550.9

10084.9

10618.9

11152.9 11687


700,6

943,5

1186.4

1429.3

1672.1 1915 2157,9 2400,8

2643.7

2886.5

3129.4

3372.3

3615.2 3858,1 4101

4343.8 4586,7

4829.6

5072.5

5315.4


108x4 мм

326,7

173,4

60,7

39,9

27,7

20,0

12,5

440

233,5

81,8

53,7

37,3

27

Шл.

553,3

293,6

102,8

67,6

46,9

33,9

52,9

666,5

353,7

123,9

81,4

56,5

“82,8

73,3

779,8

413,7

144,9

95,2

66,1

109

96,4

893,1

473,8

165,9

109

Т50,5

138,2

122,2

1006,3

533,9

187

122,9

185,5

170,3

150,6

1119,6

594

208

246,8

223,5

205,3

181,6

1232,9

654,1

229,1

292,1

264,6

243

214,9

1346,1

714,2

250,1

340,7

308,6

283,4

250.6

1459,4

774,3

271,2

392,4

355,4

326,5

288,7

1572,7

834,4

292,2

447,3

405,1

372,1

329,1

1685,9

894,5

313,3

505,1

457,5

420,2

371.6

1799,2

954,6

632,2

566

512,6

470,9

416,4

1912,5

1014,7

703,4

629,9

570,5

524

463,4

2025,7

1074,8

778

696,6

630,9

579,5

512,5

2139

1134,9

855,7

766,2

693,9

637,4

563,7

2252,3

1195

936,5

838,6

759,5

697.6

616,9

2365,5

1255,1

1020,5

913,7

827,6

760,2

672,3

2478,8

1315,2

1107,6

991,7

898,2

825

729,6


649,1

892,6

1136

5558,2

2592,1

1375,3

1197,6

1072,3

971,2

892,1

788,9

5801,1

2705,3

1435,4

1290,7

1155,7

1046,7

961,4

850,2

6044

2818,6

1495,5

1386,8

1241,7

1124,6

1033

913,5

II

СЛ

X

о1

133x4 мм

382,6

178,4

94,7

33,2

21,8

15,1

10,9

6,8

543,3

253,4

134,4

47,1

30,9

21,5

15,5

22,3

704

328,3

174,2

61

40,1

27.9

39.6

35,1

864,7

403.3

214

74,9

49,2

61,8

56,8

50,2

1025,5

478,2

253,7

88,9

58,4

83,3

76,5

67,7

1186,2

553,2

293,5

102,8

67.5

107,5

98,8

87.3

1346,9

628,1

333,3

116,7

148,3

134,3

123,3

109,1

1507,6

703

373

130,6

180.6

163,6

150,2

132,9

1668,3

778

412,8

144,6

215.6

195,3

179,4

158,6

1829

852,9

452,6

158.5

253,3

229,4

210,7

186,3

1989,7

927,9

492,3

327,8

293,5

265,8

244,2

215,9

2150,4

1002,8

532,1

375,5

336,2

304,5

279,7

247,4

2311,1

1077,8

571,8

426

381,4

345,5

317,3

280,6

2471,8

1152,7

611,6

479,2

429,1

388,6

356,9

315,7

2632,5

1227,7

651,4

535

479,1

433,9

398,5

352,4

2793,2

1302,6

691,1

593,5

531,4

481,3

442,1

391,0

2953,9

1377,5

730,9

654,5

586

530,8

487,5

431,2

3114,6

1452,5

770,7

718,1

643

582,3

534,9

473

3275,3

1527.4

810,4

784,2

702,2

635,9

584,1

516,6

3436

1602,4

850,2

852,8

763,5

691,5

635,2

561,8

3596,7

1677,3

890

923,8

827,1

749,1

688,1

608,5

3757,4

1752,3

929,7

997,2

892,9

808,7

742,8

656,9

3918,1

1827,2

969,5

1073,1

960,8

870,2

799,3

706,9

D xs н

= 1 59x4,5 мм

295,2

137,7

73,1

25,6

16,8

11,7

8,4

10,6

406,0

189,3

100,4

35,2

23,1

16,1

20, S

18,5

516,7

240,9

127,8

44,8

29,4

34,7

~ '31 .S'

28,2

Удельные линейные потери давления Др, Па/м, при t, °С, v, м1 /с, р, т/мэ

м'/с


t =40, v = 17,5х х10"\ р = 0,980

t =50,

t =60,

t =70,

t =90,

t =100,

t =110,

t =120,

v —

v = 3,75х

v = 2х

v = 0.71 х

v = 0,47х

v — О.ЗЗх

v =0,24х

хЮ"4,

хЮ-4

хЮ-4.

хЮ-4,

х10“4,

хЮ-4,

хЮ-4,

р = 0,975

р = 0,970

р = 0,965

р = 0,952

р = 0,945

р = 0,935

р = 0,930

t = 135, v = 0,15х хЮ"4, р = 0,925

59,5

2,227

12221

62,1

2,324

12755

64,7

2,421

13289,1

10

0,24

841,3

14,2

0,34

1194,6

18,4

0,441

1548

22,6

0.541

1901,3

26,8

0,642

2254,7

31

0,743

2608

35,2

0,843

2961,4

39,4

0,944

3314,7

43,6

1,044

3668,1

47,8

1,145

4021.4

52

1,246

4374,8

56,2

1,346

4728,1

60,4

1,447

5081,4

64,6

1,547

5434,8

68,8

1,648

5788,1

73

1.749

6141,5

77,2

1,849

6494,8

81,4

1.95

6848,2

85,6

2.05

7201,5

89,8

2,151

7554,9

94'

2,252

7908,2

98,2

2,352

8261,5

102,4

2,453

8614,9


0,266

0,366

0,466


0,566

1379,4

627,4

292,6

155,2

0,665

1322,9

738,1

344,2

182,6

0,765

1866,3

848,8

395,8

210

0.865

2109,7

959,5

447,5

237,4

0,965

2353,2

1070,2

499,1

264,8

1,065

2596,6

1181

550,7

292,2

1,164

2840

1291,7

602,4

319,6

1,264

3083,5

1402,4

654

347

1,364

3326,9

1513,1

705,6

374,4

1,464

3570,3

1623.8

757,3

401,8

1,564

3813,8

1734,5

808,9

429,2

1,663

4057,2

1845,3

860,5

456,6

1,763

4300,6

1956

912,2

484

1,863

4544

2066,7

963,8

511,4

1,963

4787,5

2177,4

1015,4

538,8

2,063

5030,9

2288,1

1067,1

566,2

2,162

5274,3

2398,8

1118,7

593,6

2,262

5517,8

2509,5

1170,3

621

2,362

5761,2

2620,3

1221,9

648,3

2,462

6004,6

2731

1273,6

675,7

DHxs

= 219x6

0,297

380,4

173

80,7

42,8

0,393

503,4

229

106.8

56,7

0,489

626,5

284,9

132,9

70,5


48.7

44,8

39,6

64,7

59,5

52,6

82,7

76

67,2

102,5

94,1

83,2

124.1

113,9

100,8

147,4

135,4

119,7

172,4

158,4

140

199,1

182,9

161,7

227,4

208,9

184,7

257,3

236,3

209

288,8

265,3

234,6

321,8

295,6

261,4

356,4

327,3

289,5

392,4

360,4

318.8

429,9

394,9

349,2

468,9

430,7

380.9

509,3

467,9

413,8

551,2

506,3

447,7

594,5

546

482,9

639,1

587

519.2


.35,7.

71,5

91,3

113.1 137

162.7

190.3

219.8

251.1

284.1

318.9

355.3

393.5

433.3

474.7

517.7

562.4

608.6 656,3 705,6


54,4

64

73.6 83,1

92.7

181.7 212,6 245.5

260.4 317,3

356.1

396.8

439.5

483.9

530.2

578.2 628,1 679,7 733 788,1


7,8

12.7

18.7


8.8


6,8

itr


9,9

13


15

19,8

24,7


14,4

21,1


25,4


23


28,9

25,5

37,7

33,3

47,5

42

58,2

51,5

69,9

61.8

82,4

72,9

95,9

84,8

110,2

97,4

125,3

110,8

141,3

125

158,1

139,8

175,7

155,4

194,1

171,6

213,2

188,6

233,1

206,2

253,8

224,5

275,3

243,4

297,4

263

320,3

283,3

344

304,3

6

5,3

10,2

9

15,4

13.6

21,5

19

28,4

25,1

36,2

32

44,7

39.5

54

47,7

64

56,6

74,8

66,1

86.2

76,3

98.4

87

111,2

98.4


31.4

41.0

51.7

63.4

76.1

89.7

104.4 119,9

136.4

153.8

172.1

191.3

211.3

232.1

253.8

276.3

299.7

323.8

348.8

374.5


340.9

159

84,3

396,9

185,1

98,2

452,8

211,2

112

508,8

237,3

125,9

564,8

263,4

139,7

620,7

289,5

153,6

676,7

315,6

167,4

732,7

341,7

181,3

788,6

367,8

195,1

844,6

393,9

209

900,6

420

222,8

956,5

446,1

236,7

1012,5

472,2

250,5

1068,5

498,3

264,4

1124,4

524,4

278.2

1180,4

550,5

447,5

1236,4

576,6

485,3

1292,3

602,7

524,4

1348,3

628,8

564,8

1404,3

654,9

606,4

DHxs


29,5

34.4

т?т

78,1 93,8 "

110.7

128.7 147,9 168,2

189.7 212,2

235.8

260.5 286,2 313

340.8

369.5 399,3 430,1

461.8


749.5

872.6

995.6

1118.7

1241.7

1364.8

1487.9

1610.9 1734 1857

1980.1

2103.1

2226.2

2349.2

2472.3

2595.4

2718.4

2841.5

2964.5

3087.6


0,585

0,681

0,777

0,873

0,970

1,066

1,162

1,258

1,354

1,450

1,546

1,642

1,738

1,834

1.93

2,026

2,122

2,219

2,315

2,411


= 273x7 мм

25.7

34.9

44.2

53.4

62.7

71.9

81.2

90.4

99.7

108.9 118,1

127.4 136,6


6.5


5.9


9

12,2

15.5

“Ж5“

38.2

48.6 60 72,5 85,9

100,4

115,8

132,1

149,3


0,279

228,2*

103,8

0,379

310,4

141,2

0,48

392,5

178,5

0,580

474,7

215,9

0,681

556,9

253,3

0,781

639

290,6

0,882

721,2

328

0,982

803,3

365,4

1,082

885,5

402,7

1,183

967,7

440,1

1,283

1049,8

477,5

1,384

1132

514,8

1,484

1214,2

552,2


48,4

65,8

83.3

100.7 118.1 135.5 153

170.4

187.8 205.2 222,7 240.1

257.5


11.1

16,8

23.4 30,9

39.4

48.7

58.8 69,7

81.4

93.9

107.1

121.1


12,3

18.5

34,2

43.5 53,7

64.9

76.9

89.9

103.7 118.3

133.7


Удельные линейные потери давления Др, Па/м, при t, °С, v, м’ /с, р, т/м3

t =40,

t =50,

t=60.

t =70,

t =90,

t=100.

t =110,

t =120,

t = 135,

v =17,5х

v =8х

v =3,75х

v =2х

v = 0,71 х

v = 0,47х

v = 0,33х

v =0,24х

v = 0,15х

хЮ"4,

хЮ"4,

хЮ"4

х10“4,

хЮ-4,

хЮ-4,

х10“\

хЮ-4,

х10“4.

р = 0,980

р = 0,975

р = 0,970

р = 0,965

р = 0,952

р — 0,945

р = 0,935

р = 0,930

р = 0,925

1296,3

589,6

274,9

”519,9

167,4

149,9

135,8

124,7

110,3

1378,5

626,9

292,4

244,8

186,4

166,9

151,2

138,9

122,8

1460,6

664,3

309,8

270,9

206,3

184,7

167,3

153,7

135,9

1542,8

701,7

327,2

298,2

221Л

203,3

184,1

169,1

149,6

1625

739

344,7

326,5

248,6

222,6

201,6

185,2

163,8

1707,1

776,4

362,1

356

271,1

242,7

219,8

201,9

178,6

1789,3

813,8

379,5

386,5

294,3

263,5

238,7

219,2

193,9

1871,4

851,1

396,9

418,1

318,4

285

258,2

237,1

209,7

1953,6

888,5

414,4

450,7

343,2

307,3

278,3

255,7

226,1

2035,8

925,9

431,8

484,4

368,9

330,3

299,1

274,8

243

2117,9

963,3

449,2

519,1

395,3

354

320,6

294,5

260,4

Dhxs =

325x8 мм

169

76,9

35,8

19

6,7

4.4

5.7

5,2

4,6

225,3

102,5

47,8

25,4

8,9

10.4

9,4

8,7

7,7

281,6

128,1

59,7

31,7

17,2

15,4

14

12,8

11,3

337,9

153,7

71,7

38

23.7

21,2

19,2

17,6

15,6

394,3

179,3

83,6

44,4

31

27,8

25,2

23,1

20,4

450,6

204,9

95,6

50,7

39,2

35,1

31,8

29,2

25,8

506,9

230,6

107,5

57

48,2

43,1

39,1

35,9

31,7

563,2

256,2

119,5

63,4

57,9

51,9

47

43,1

38,2

619,6

281,8

131,4

69,7

68,4

61,3

55,5

51

45,1

675,9

307,4

143,4

76,1

79,7

71,3

64,6

59,4

52,5

732,2

333

155,3

82.4

91,7

82,1

74,3

68,3

60,4

788,5

358,6

167,2

137,0

104,4

93,4

84,6

77,7

68,7

844,9

384,3

179,2

154,6

117,8

105,4

95.5

Я7.7

77,6

V.

м/с

1,585

1,685

1,785

1,886

1,986

2,087

2,187

2,287

2,388

2,488

2,589

0,294

0,392

0,490

0,588

0,686

0,784

0,882

0,98

1,078

1,176

1,274

1,372

1,470


901,2

957,5

1013.8 1070,2

1126.5

1182.8 1239,1

1295.5 1351,8


1,568

1,666

1,764

1,862

1,960

2,058

2,156

2,254

2,352


409,9

435.5

461.1

486.7 512,3 538

563.6

589.2

614.8


191.1

203.1 215 227

238.9

250.9 262,8 274,8 286,7


86,8

96,6

106.7

117.3

128.3

139.8

151.6

163.9

176.6


173,1

131,8

118

106,9

98,2

192,5

146,6

131,2

118,9

109,2

212.7

162

145,1

131,4

120,7

233,9

178,1

159,5

144,4

132,7

255,8

194,8

174,4

158

145,1

278,6

212,2

190

172,1

158

302,3

230,2

206,1

186,7

171,4

326,7

248,8

222,8

201,8

185,3

352

268

240

217,4

199,6

377x9 мм


56,2

26,2

13,9

4,9

5,1

4,6

4,3

3,8

77,6

36,2

19,2

6,7

9

8,1

7,5

6,6

99

46,2

24,5

15.4

13,8

12,5

11,4

10,1

120,4

56,1

29,8

21,6

19,4

17,5

16,1

14,3

141,7

66,1

35,1

28,8

25,8

23,4

21,5

19,0

163,1

76,1

40,4

36,8

33

29,9

27,4

24,3

184,5

86

45,6

45,7

40,9

37

34

30,1

205,8

96

50,9

55,3

49,6

44,9

41,2

36,5

227,2

106

86,4

65,8

58,9

53,4

49

43,3

248,6

115,9

101,1

77

68,9

62,4

57,4

50,7

270

125,9

116,8

89

79,7

72,1

66,3

58,6

291,3

135,9

133.5

101,6

91

82,4

75,7

67

312,7

145,8

151,1

115,1

103

93,3

85,7

75,8

334,1

155,8

169,6

129,2

115,7

104,7

96,2

85,1

355,4

165,8

189,1

144

128,9

116,8

107,2

94,8

376,8

175,7

209,4

159,5

142,8

129,3

118,8

105

398,2

185,7

230,6

175,6

157,2

142,4

130,8

115,7

419,5

297,3

252,7

192,4

172,3

156,1

143,3

126,8

440,9

324,3

275,7

209,9

188

170,2

156,4

138,3

462,3

352,3

299,5

228,1

204,2

184,9

169,9

150,2

483,7

381,3

324,1

246,8

221

200,2

183,9

162,6

505

411,2

349,6

266,2

238,4

215,9

198,3

175,4

526,4

442,2

375,9

286,3

256,3

232,1

213,2

188,6

0,290

0,401

0,511

0,621

0,732

0,842

0,952

1,063

1,173

1,284

1,394

1,504

1,615

1,725

1,835

1,946

2,056

2,166

2,277

2,387

2,497

2,608


123,7

170.6

217.6

264.6

311.6

358.6

405.6

452.6

499.6

546.6

593.5

640.5

687.5

734.5

781.5

828.5

875.5

922.5

969.5

1016.4

1063.4

1110.4

1157.4


Удельные линейные потери давления Др, Па/м, при t, °С, v, ма/с, р, т/м3

V ,

м/с

II

*

о

II

о

t =60,

t=70.

О

0)

II

t =100,

t =110,

t =120,

t = 135,

V =17,5х

v=8x

v =3,75х

v =2х

V =0,71х

v =0,47х

v = О.ЗЗх

v = 0,24х

v = 0,15х

хЮ'4,

хЮ"4.

хЮ-4

х10“4.

хЮ*4,

х10“4.

х10“4,

хЮ-4,

х10“4.

р = 0,980

р = 0,975

р = 0,970

р = 0,965

р = 0,952

р = 0,945

ю ! со I

® I о I

II I

р = 0,930

р = 0,925

DHxs = 426x10 мм

130

0,295

98,3

44,7

20,8

11,1

3,9

4,5

4,1

3,8

3,3

173

0,393

130,8

59,8

27,7

14,7

_&2-

7,4

6,7

6,2

5,5

216

0,49

163,3

74,3

34,6

18,4

12,3

11

9,9

9,1

8,1

259

0,588

195,8

89,0

41,5

22

16,8

15,1

13,7

12,5

11,1

302

0,686

228,3

103,8

48,4

25,7

22

19,7

17,9

16,4

14,5

345

0,783

260,8

118,6

55,3

29,3

27,8

24,9

22,6

20,7

18,3

388

0,881

293,3

133,4

62,2

33

34,2

30,6

27,7

25,5

22,5

431

0,979

325,8

148,2

69,1

36.7

41,1

36,8

33,3

30,6

27,1

474

1,076

358,3

163

76

63,7

48,5

43,4

39,3

36,1

32

517

1,174

390,8

177,7

82,9

74,2

56,5

50,6

45,8

42,1

37,2

560

1,271

423,3

192,5

89.8

85,3

64,9

58,2

52,7

48,4

42,8

603

1,369

455,8

207,3

96,7

97,1

73,9

66,2

59,9

55,1

48,7

646

1,467

488,3

222,1

103,6

109,5

83,4

74,7

67,6

62,1

54,9

689

1,564

520,8

236,9

110,5

122,6

93,3

83,6

75,7

69,5

61,5

732

1,662

553,3

251,7

117,4

136,3

103,8

92,9

84,2

77,3

68,4

775

1,760

585,9

266,5

124,3

150,6

114,7

102,7

93

85,4

75,5

818

1,857

618,4

281,2

131.2

165,5

126

112,9

102,2

93,9

83

861

1,955

650,9

296

213

181,1

137,9

123,4

111,8

102,7

90,8

904

2,053

683,4

310,8

231,9

197,2

150,1

134,4

121,8

111.8

98,9

947

2,150

715,9

325,6

251,6

213,9

162,9

145,8

132,1

121,3

107,3

990

2,248

748,4

340,4

271,9

231,2

176

157,6

142,7

131,1

116

DHxs = 480x12 мм

185

0,333

87,9

40

18,6

9,9

5,4

4,8

4,4

4

3,5

238

0,428

113,1

51,4

24

12,7

8,4

1Т!Э

7,5

6,8

6,2

5,5

291

0,524

138,2

62,9

29,3

15,6

10,7

9,6

8,9

7,8

344

0,619

163,4

74,3

34,7

18,4

15,9

14,3

12,9

11,9

10,5

397

0,715

188,6

85,8

40

21,2

20,5

18,3

16,6

15,3

13,5

450

0,810

213,8

97,2

45,3

24,1

25,5

22,8

20,7

19

16,8

503

0,905

238,9

108,7

50,7

4<ГГ

31

27,8

25,1

23,1

20,4

556

1,001

264,1

120,1

56,0

48,5

36,9

33,1

30

27,5

24,3

609

1,096

289,3

131,6

61,4

56,9

43,3

38,8

35,1

32,3

28,5

662

1,192

314,5

143

66,7

65,8

75,3

50,1

44,9

40,7

37,3

33

715

1,287

339,7

154,5

72

57,4

51,4

46,5

42,7

37,8

768

1,382

364,8

165,9

77,4

85,4

65

58,2

52,7

48,4

42,8

821

1,478

390

177,4

82,7

96

73,1

65,4

59,3

54,4

48,1

874

1,573

415,2

188,8

88,1

107,1

81,5

73

66,1

60,7

53,7

927

1,668

440,4

200,3

93,4

118,7

90,4

80,9

73,3

67,3

59,5

980

1,764

465,5

211,7

153,9

130,8

99,6

89,2

80,8

74,2

65,6

1033

1,859

490,7

223,2

168,7

143,4

109,2

97,8

88,6

81,4

71,9

1086

1,955

515,9

234,6

184,1

156,6

119,?

106,7

96,7

88,8

78,5

1139

2,05

541,1

246,1

200,2

170,2

129,6

116

105,1

96,5

85,4

1192

2,145

566,2

257,5

216,7

184,3

140,3

125,6

113,8

104,5

92,4

1245

2,241

591,4

269

233.9

198,8

151,4

135,6

122,8

112,8

99,7

1298

2,336

616,6

280,4

251,6

213,9

162,9

145,8

132,1

121,3

107,3

1351

2,432

641,8

291,9

269,8

229,4

174,7

156,4

141,7

130,1

115,1

DHxs = 530x12 мм

200

0,292

62,7

28,5

13,3

7,1

3,8

3.4

3,1

2.8

2,5

267

0,39

83,7

38

17,7

9,4

6.2

5,6

5,1

4,7

4,1

334

0,488

104,6

47,6

22,2

11,8

9,2

8,3

7,5

6,9

6,1

401

0,586

125,6

57,1

26,6

14,1

12,7

11,4

10,3

9,5

8,4

468

0,684

146,6

66,7

31,1

16,5

16,7

14,9

13,5

12,4

11

535

0,782

167,6

76,2

35,6

18.9

~5Г~

21,1

18,9

17,1

15,7

13,9

602

0,88

188.6

85,8

40

25,9

23,2

21,0

19,3

17,1

о

п


С;

3

Q.

С


с s

C GO S Ct

a

с <v

Ц

I X a> 0}

с a ® •?

CD 2

«3 О

a 5

о f- x О Ф

с a.

„ a)

x с Ъ X с =

S 1

> s c 5

S X

05 CM CO 00 <o r*. *- ОТ ОТ XS


in CO CM in 00 CO in CM ^ О *t 00 CM Г-ч-' <D CM CO* ОТ СМСМСМСОСО*-*-1П1П<ОСО


*

I

о

?


CM ^ ОТ    00 CM ОТ 00    5Г CN

CO' K ,-T CO r-' pC f\J~ со ID CO CMCMCOCO^^tmmCOr-r-*


CO OT 00    CD    CD    Г-> CO t-

in от" О in    P-"    o’ r* in

rsiCMCO^J-'d-inincDr^r'-CO


г S

X с т >

- et

X *

1    «

et 5

? ®

§.* с s

ш I

*1

S5

*    5

«з о

X I го ir tf X

о g ® §* н 8* аь

»- с

0) I

a 1

Ф ?s

2    ф О S <0 X

a s

2 a X О 4 ?

§g 5

*    с о X S о

S >•“¦

о. Г с


0)


ОТ *- ГТСОСЫ о CM CO ^ to


X

о

in

со

от

<?¦

II

Т— 1

II 2

о

II

а X

a


кЛ x    ю

$ю    й

„ОТ

o'7 о4

11 II О II й X


CD

® CM t о

п* и 2 и

t- й X Q.


х in

-?2 п О со * - от

о' I о

и н 2 и

¦- а х Q.


х см 1П

??Ь?

+- а х Q.


?    °

Ю    Г-»

О)

g^'kO « II 2« *- а X Q.


X о . ^ со

0<NV 'ОТ ^б» О

F м 2 и

+- а х о.


1Г>

Г*

S°°k°

и и 2 и

v* * X Q.


X 1П *

° О » о

Г и 2"

^ а х й


cocococoiococococoinin от" О см" со to со" К оо" от

OCOinr'OT'-COinr^OTt-

CNCMCMCMCMCOCOCOCOCO^-


^ ОТ ^ in »- CD CM pv CO 00 J5 ^ ^ * <0 CO cm" CM 1-." о ^о^-смсо^-тсог^соот


CM СО ОТ CO CM ^ ОТ CM ОТ ОТ СО см’ ОТ (D CO t- cd N Ю ^ СОСО^^МПСОГ^Г-ОООТО


CO 00 00 CM CM r^. CO 0)03

E S ?2 Й 2 CO * in r-*


P- сосо^ососооооюсо

СМСОСОтГ1П1ПСОГ-Г-.СООТ


in ОТ 00 CO Г-* ^ 00 со К CM ID Tf- rr Ш Ю (O CO


СО CD ^ СМ СО Ф СО ОТ 1^ Г‘*Г**‘Г^ГчГ*'<ОСО<ОСОШ1П ОТО^-СМСО^ЮСОГ^СООТ

т

"|р

© ^ >• 2 ^ го

0 5 XX

о а х Li та s С 1 I

S Ф

г х


SSGP^^’-OOinCMOT ?????ОГ-СООГ-СО со г*- со со от о О см СМ со

О


Водяные тепловые сети / И.В. Беляйкина, В.П. Витальев, Н.К-Громов и др.: Под ред. Н.К. Громова и Е.П. Шубина. — М.: Энергоатом-издат, 1988.

Гидравлический расчет мазутопроводов (справочное пособие). — Рига, Латгипропром, 1985.

Костов К.Д. Архитектура инженерных сооружений и промышленного интерьера. — М.: Стройиздат, 1983.

Проектирование тепловых сетей / И.П. Александров, И.В. Беляйкина, А.М. Далин и др.: Под ред. А.А. Николаева. — М.: Стройиздат, 1965.

Скворцов А.А., Заверткин И.А. Повышение надежности конструкций подземных тепловых сетей. — М.: Энергоатомиздат, 1986.

Шевелев Ф.А., Шевелев А.ф. Таблицы для гидравлического расчета водопроводных труб. — М.: Стройиздат, 1984.

Шираке З.Э. Теплоснабжение. — М.: Энергия, 1979.

Предисловие.................................

Введение ...................................

Гпава 1. Инженерные трубопроводные сети и их прокладка....

Глава 2. Проектирование совмещенной прокладки инженерных сетей ...................................

Глава 3. Проектирование элементов совмещение прокладываемых трубопроводных сетей........................

Глава 4. Опирание сетей..........................

Гпава 5. Проектирование строительных конструкций........

Заключение..................................

Приложения.................................

Список литературы.............................

Производственно-практическое издание

Шираке Зигфрид Эдуардович

СОВМЕЩЕННАЯ ПРОКЛАДКА ИНЖЕНЕРНЫХ СЕТЕЙ

Технический редактор И.В. Берина Корректор Н. С. Сафронова, В.И. Галюзова Оператор Л. В. Марина ИБ N* 4434

Подписано в печать 15.08-91 Формат 84x108 /32 Бумага офсетная    Печать    офсетная    Уел.    печ.    л.    12,6

Усл.-кр. отт. 13,02 Уч.-изд. л. 16,02 Тираж 16 ООО экз. Изд. № АУ1-1891 Заказ №623    Цена    2    р.    90    к.

Стройиздат. 101442, Москва, Каляевская, 23а

Тульская типография Союзполиграфпрома при Государственном комитете СССР по печати 300600, ГСП, г. Тула, пр. Ленина, 109

СЕРИЯ «СОВРЕМЕННЫЕ НЕФТЕГАЗОВЫЕ ТЕХНОЛОГИИ»

Редакционный совет:

Главный редактор К. С. Басниев Ответственный редактор А. В. Борисов

Е. И. Богомольный (Удмуртнефть)

А. И. Владимиров (РГУ нефти и газа им. И. М. Губкина)

В. И. Грайфер (РИТЭК)

В. А. Журавлев (Удмуртский государственный университет)

В. И. Кудинов (Удмуртнефть)

О. JI. Кузнецов (РАЕН)

Н. Н. Лисовский (Министерство энергетики)

И. С. Мамаев (Институт компьютерных исследований)

В. И. Резуненко (ОАО Газпром)

С. Холдич (США)


ПП/НЕФТИ И )И ГАЗА

имени И. М. Губкина

СЕРИЯ «СОВРЕМЕННЫЕ НЕФТЕГАЗОВЫЕ ТЕХНОЛОГИИ»

Спонсор серии: Российский государственный университет нефти

и газа им. И. М. Губкина

Вышли в свет:

Н. Накиценович, А. Грицевский, А. Грюблер, К. Риахи Мировые перспективы природного газа

В. Н. Щелкачев, Б. Б. Лапук Подземная гидравлика

Р. Д. Каневская

Математическое моделирование гидродинамических процессов разработки месторождений углеводородов

Б. Б. Лапук

Теоретические основы разработки месторождений природных газов

В. Н. Щелкачев

Отечественная и мировая нефтедобыча — история развития, современное состояние и прогнозы

Готовятся к выходу:

К. С. Басниев, Г. Д. Розенберг Нефтегазовая гидромеханика

М. М. Хасанов, Г. Т. Булгакова Нелинейные и неравновесные эффекты в реологически

сложных средах

В. Н. Щелкачев

ОТЕЧЕСТВЕННАЯ И МИРОВАЯ НЕФТЕДОБЫЧА

ИСТОРИЯ РАЗВИТИЯ, СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ

И ПРОГНОЗЫ

Москва ¦ Ижевск 2002

УДК 622.276.(100) Щ44

Щелкачев В. Н.

Отечественная и мировая нефтедобыча — история развития, современное состояние и прогнозы. — МоскваИжевск: Институт компьютерных исследований, 2002, 132 стр.

В книге изложена история развития, современное состояние и прогнозы мировой нефтедобычи. Приведен критический анализ и сведения о добыче, запасах нефти и фонде скважин по миру в целом, по крупнейшим нефтедобывающим странам и по всем странам ОПЕК, включая экспорт, импорт и потребление нефти.

Книга должна быть полезна и интересна не только нефтяникам (инженерам, геологам, экономистам, магистрантам, аспирантам, студентам), но и специалистам в других областях науки и техники, а также преподавателям нефтяных вузов.

ISBN 5939721893    УДК 622.276.(100)

© Институт компьютерных исследований, 2002 © РГУ нефти и газа им. И. М. Губкина, 2002 © В. Н. Щелкачев, 2002

http://rcd.ru

Щелкачев Владимир Николаевич

Отечественная и мировая нефтедобыча — история развития,

СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ И ПРОГНОЗЫ

Редактор 3. Б. Бацежева Корректоры А. 77. Огнев, А. Г. Свиридова

Подписано в печать 12.09.02. Формат 60 х 841/16.

Бумага офсетная №1. Уел. печ.л. 7,67. Уч. изд. л. 7,22.

Печать офсетная. Гарнитура Таймс. Заказ №45.

АНО «Институт компьютерных исследований»

426034, г. Ижевск, ул. Университетская, 1.

Лицензия на издательскую деятельность ЛУ №084 от 03.04.00. http://rcd.ru Email: borisov@rcd.ru

Эту мою последнюю книгу по нефтяному делу я посвящаю дорогому для меня коллективу Российского государственного университета нефти и газа им. И'. М. Губкина (бывшего Московского нефтяного институтаМНИ) и особенно входя-щим в его состав коллективам кафедры теоретической механикиi, лаборатории по изучению и обобщению зарубежного опыта нефтедобычи, редакции издательства «Нефть и газ».

Во всех этих коллективах меня окружали вниманием и оказывали постоянное содействие в работе, чем, в значительной степени, я объясняю свое научное долголетие.

Приношу всем свою благодарность.

ПРЕДИСЛОВИЕ

Поясню историю возникновения этой книги.

Весной 1999 г. заведующий кафедрой теоретической механики нашего вуза — Российского государственного университета нефти и газа — профессор Д. Н. Левитский — сделал мне, профессору этой кафедры, предложение начать с осени 1999 г. работать с магистрантами. Я был убежден, что в условиях нашего вуза нашлось бы очень мало магистрантов, пожелавших слушать лекции по дополнительным главам аналитической механики, если бы я такой курс лекций предложил прочитать. Гораздо больший интерес у магистрантов и их руководителей мог вызвать новый курс лекций, посвященный проблемам нефтяной тематики.

Ректор нашего вуза, профессор А. И. Владимиров, и декан факультета магистерской подготовки, профессор Ю. П. Степин, пришли к выводу о желательности и необходимости организации нового курса для магистрантов, посвященного анализу истории, современному состоянию и тенденциям развития общемировой и отечественной нефтедобычи. Мне и было поручено прочитать осенью 1999 г. такой курс, учитывая, что, кроме преподавания на кафедре теоретической механики, я был научным руководителем организованной в 1965 г. в нашем вузе (первоначально при кафедре теоретической механики) лаборатории по изучению и обобщению зарубежного опыта нефтедобычи.

Первоначально в весеннем семестре 1999 г. на новый курс было отведено 16 часов лекций (8 лекций по 2 часа по одному

7

разу в 2 недели). Прочитанный курс вызвал интерес у студентов, и в осеннем семестре 2000 г. курс был удвоен по объему (34 часа лекций) и удвоен по числу групп магистрантов разных специальностей, для которых курс был признан обязательным. Ректорат РГУ нефти и газа им. И. М. Губкина предложил мне написать монографию, соответствующую по содержанию прочитанному курсу, т. е. посвященную проблемам общемировой и отечественной нефтедобычи. Так возникла эта книга.

Готовясь к лекциям и работая над книгой, я убедился в безусловной правильности проявленной ректоратом инициативы по организации нового курса, содержание которого полезно и, по существу, нужно не только магистрантам, но и аспирантам, и студентам старших курсов, и всем преподавателям нефтяных вузов, всем нефтяникам разных специальностей.

Оговоренные объемы курса и книги не позволили автору затронуть еще, например, такие вопросы:

1.    История и опыт разработки наиболее крупных и наиболее интересных нефтяных месторождений.

2.    История открытия новых нефтяных месторождений и сопоставление биографий (особенно преследуемых целей) первооткрывателей.

3.    Воздействие различных наук на развитие нефтедобывающей промышленности и, наоборот, стимулирующее влияние развития промышленности на появление новых разделов наук.

Глава i. добыча, фонд скважин и запасы нефти в целом по всему миру  »
Библиотека »